Расчет гидравлических приводов icon

Расчет гидравлических приводов



Смотрите также:
1   2   3   4

^ 5.8. Выбор типа рабочей жидкости для гидросистемы


Выбирается тип рабочей жидкости согласно с рекомендуемыми для применения в станочных приводах марками минеральных масел с соответствующей кинематической вязкостью.

При выборе типа рабочей жидкости необходимо иметь в виду, что раньше в гидроприводах применялись различные минеральные масла, не содержащие присадок, снижающих скорость их окисления и изнашивание трущихся поверхностей. В гидросистемах современного технологического оборудования применяются масла с комплексом присадок, обеспечивающих надежную эксплуатацию гидравлического оборудования гидросистемы и достаточно длительный срок службы самих жидкостей. К таким видам рабочих жидкостей относятся: масла индустриальные гидравлические ИГП-18, ИГП-30, ИГП-38 по ТУ38101413-78; гидравлические ВНИИ НП-403 ГОСТ16728-78. Применение в качестве рабочих жидкостей масел типов И-20А, И-40А по ГОСТ 20799-75 допускается для неответственных гидросистем с низким уровнем рабочего давления (4,0…6,3МПа).


^ 5.9. Расчет потерь давления в трубопроводах


Потери давления на трение жидкости в трубопроводах определяются для линий напора и слива в зависимости от расхода и режима течения рабочей жидкости по этим линиям при рабочем ходе исполнительного органа. По средней скорости потока рабочей жидкости в трубопроводе при рабочем ходе определяется число Рейнольдса и устанавливается вид режима ее движения для линий напора и слива:




или




где Qрн и Qрс – расходы рабочей жидкости в линиях напора и слива при рабочем ходе, л/мин;

и – числа Рейнольдса для линий напора и слива;

dн и dс – внутренние диаметры трубопроводов линий напора и слива, мм;

ν – кинематическая вязкость рабочей жидкости, мм2/с;

V – расчетная скорость потока рабочей жидкости, м/с.

В зависимости от режима движения жидкости определяется коэффициент сопротивления трению по длине трубопроводов линий напора и слива и рассчитывается для ламинарного потока ( = 2300)





и турбулентного потока ( > 2300)

Расчет потерь давления на трение жидкости в трубопроводах производится для линий напора и слива:


или


,


где Δртн и Δртс – потери давления на трение жидкости в трубопроводах напора и слива, МПа;

λн и λс – коэффициенты сопротивления трению;

lн и lс – длины трубопроводов напора и слива, м;

dн и dс – внутренние диаметры трубопроводов, мм;

Qрн и Qрс – расходы рабочей жидкости в линиях напора и слива при рабочем ходе, л/мин;

ρ – плотность рабочей жидкости, кг/м3;

V – расчетная скорость потока жидкости, м/с.

Расчет потерь давления на местные сопротивления (тройники, угольники, изгибы трубопровода и т.д.) производится через суммарный коэффициент местных сопротивлений:


,


где Δрм – потери давления на местные сопротивления, МПа;

∑ξ – суммарный коэффициент местных потерь как сумма коэффициентов местных сопротивлений, выбранных из справочников в зависимости от типа местного сопротивления;

ρ – плотность жидкости, кг/м3;

^ V – расчетная скорость потока жидкости в трубопроводе, м/с;

Q – расход рабочей жидкости в трубопроводе, л/мин.

В справочной литературе имеются также формулы для определения линейных потерь давления в трубопроводах с подставленными значениями постоянных рабочей жидкости:

при ламинарном потоке





и при турбулентном потоке

а также потерь давления в различных местных сопротивлениях





При определении потерь давления в местных сопротивлениях трубопровода расчет может производиться по эквивалентной длине как длине прямого участка трубы данного диаметра, линейные потери давления на котором равны (эквивалентны) потерям в данных местных сопротивлениях. Эквивалентная длина определяется как





и общие потери давления могут определяться как линейные потери для трубы с расчетной длиной





^ 5.10. Выбор гидроаппаратуры


Контрольно-регулирующая гидравлическая аппаратура подбирается по расчетным значениям рабочего давления и расходов. При выборе гидроаппаратуры необходимо учитывать, на каких участках гидролиний она должна устанавливаться. Имеются участки гидролиний, служащие только для нагнетания или слива, и участки, служащие для нагнетания и слива, периодически изменяющие свое назначение. Кроме того, имеются вспомогательные участки, на которых устанавливаются предохранительные клапаны, дроссели в ответвлении и т.д.

Основными техническими параметрами гидравлических аппаратов являются условный проход, номинальный расход и номинальное давление. При выборе типоразмера гидравлического аппарата из каталога по его техническим характеристикам нужно стремиться выбрать такое исполнение данного типа аппарата, у которого номинальные значения давления и расхода ближе к расчетным значениям этих параметров. Если выбранный аппарат имеет значительно большее номинальное давление и расход, чем принятые рабочее давление и расчетный расход, то он имеет большую массу и размеры. Технические характеристики гидроаппаратов указываются в каталогах в виде таблиц с цифровыми значениями параметров и в виде графиков.


^ 5.11. Расчет потерь давления в гидравлических аппаратах


При расчетах рабочего давления в гидросистеме должны определяться потери давления в гидравлических аппаратах при протекании через них потока рабочей жидкости. Для этого в технических характеристиках гидравлических аппаратов в каталогах указываются усредненные значения потерь давления, происходящих при проходе через них рабочей жидкости, или приводятся графики зависимости потерь давления от расхода жидкости в гидроаппаратах.

Если для гидрораспределителей в каталоге указаны потери давления Δрн при номинальном расходе Qн, а через него фактически проходит расход Q, то потери давления при этом расходе определяются по формуле





Если для предохранительных, переливных, обратных и других нормально закрытых клапанов в технической характеристике дается величина изменения давления Δрн при изменении расхода от минимального до номинального Qн, то при изменении расхода от минимального до фактического Q определяется фактическое изменение перепада давления:





Для дросселей и регуляторов потока в каталогах приводятся графические зависимости расхода от перепада давлений при различных положениях их регулировочного элемента. Потери давления в гидравлических аппаратах определяются для каждого гидроаппарата отдельно для линий напора и слива по расходам рабочей жидкости по этим линиям при рабочем ходе. Суммарные потери давления в гидравлических аппаратах для линий напора и слива соответственно равны





где Δран и Δрас – суммарные потери давления в гидроаппаратах для линий напора и слива;

Δранi и Δрасi – потери давления в отдельных гидроаппаратах, через которые проходят соответственно потоки напора и слива.


^ 5.12. Определение потерь давления в напорной
и сливной линиях



Для каждого гидравлического исполнительного органа для линий напора и слива определяются суммарные потери давления от преодоления сил трения, местных сопротивлений и гидроаппаратуры:


;


,


где Δрн и Δрс – суммарные потери давления в линиях напора и слива;

Δртн и Δртс – потери давления на трение в трубопроводах напора и слива;

Δрмн и Δрмс – потери давления на местные сопротивления в линиях напора и слива;

Δран и Δрас – потери давления в гидравлических аппаратах потоков напора и слива.


^ 5.13. Определение наибольшего рабочего давления


Рассчитывается наибольшее рабочее давление, которое необходимо создать на входе напорной линии каждого исполнительного гидравлического органа, и определяется для простых двухштоковых цилиндров, поворотных гидродвигателей и гидромоторов по формуле





а для одноштоковых простых и дифференциальных цилиндров




где рр – наибольшее рабочее давление на входе напорной линии исполнительного гидравлического органа;

Δрн и Δрс – суммарные потери давления в линиях напора и слива;

Δр – фактический требуемый полезный перепад давления в исполнительном гидравлическом органе;

Sн и Sс – рабочие площади поршня в напорной и сливной полостях гидроцилиндра.

Если в гидросистеме для нескольких исполнительных гидравлических органов применяется один насос, то из наибольших рабочих давлений выбирается максимальное давление. По расчетному давлению настраивается с запасом предохранительный клапан, т.е.


рк = (1,10…1,15)рр или рк = (1,10...1,15)ррmax .


^ 5.14. Определение объемных потерь


Рассчитываются объемные потери, т.е. внутренние утечки для напорной линии каждого исполнительного гидравлического органа. При этом суммируются объемные потери не только на работающем участке системы, но и на аппаратах, соединенных с напорной линией рассматриваемого участка. В технических характеристиках гидроаппаратуры в каталогах приводится величина утечек при указанном перепаде давления или коэффициент удельных утечек. Поэтому объемные потери могут выбираться по технической характеристике или определяться по формуле





где ^ Qуа – объемные потери на гидроаппарате, л/мин;

qуа – коэффициент удельных утечек на гидроаппарате, ;

Δра – перепад давления на аппарате, МПа.

При проектных предварительных расчетах объемные потери могут определяться:

– для гидравлических аппаратов

– для гидроцилиндров ;

– для гидромоторов .


^ 5.15. Определение наибольшей производительности

насосной станции


Определяется необходимая наибольшая подача рабочей жидкости для каждого исполнительного гидравлического органа:


,


где ^ Q – наибольшая подача рабочей жидкости;

Qmax – максимальный расход рабочей жидкости для гидравлического исполнительного органа;

Qyi – суммарные объемные потери.

Наибольшая производительность насосной станции определяется на основании анализа циклограммы работы. Если в гидросистеме несколько исполнительных гидравлических органов, то устанавливается такое сочетание их работы, которое требует наибольшей подачи насоса. При этом оценивается возможность применения аккумуляторов или периодически подключаемых насосов.

Таким образом, наибольшая подача насоса или наибольшая производительность насосной станции для гидросистемы с одним исполнительным гидравлическим органом принимается по необходимой наибольшей подаче рабочей жидкости:





а с несколькими исполнительными органами определяется из условия




где ∑Qi – сумма подач рабочей жидкости для исполнительных гидравлических органов при сочетании их работы, требующей наибольшей подачи насоса.


^ 5.16. Выбор насоса


Выбранный насос должен иметь подачу Qн не меньше наибольшей суммарной подачи ∑Qн и развивать давление, большее, чем то значение, на которое настраивается предохранительный клапан, т.е.





где рн – давление на выходе из насоса;

рк – давление настройки предохранительного клапана.


^ 5.17. Определение мощности приводного электродвигателя


Мощность приводного электродвигателя рассчитывается из условия





где Nэ – мощность приводного электродвигателя, кВт;

Qн – подача насоса, л/мин;

рк – давление настройки предохранительного клапана, МПа;

ηн – общий коэффициент полезного действия насоса; ; – объемный, гидравлический и механический КПД насоса.

Для гидропривода со сложным циклом работы и с несколькими гидравлическими исполнительными органами составляются циклограммы расходов и давлений, требуемых от насосной установки на основе циклограммы работы механизмов. Циклограммы расходов и давлений имеют вид ломаных линий и отражают изменение этих параметров от перехода к переходу в продолжение цикла работы.


По циклограмме расходов и давлений рассчитываются потребляемые насосом мощности в каждом переходе цикла и по ним эквивалентная мощность





где Ni – потребляемые насосом мощности в каждом переходе;

ti – время переходов цикла;

tц – время цикла.

Электродвигатель подбирается из условия, чтобы его номинальная мощность ^ Nэн была больше или равна эквивалентной Nэкв, а его максимальная мощность Nэmax не меньше максимальной потребляемой насосом мощности Nimax на любом из переходов цикла:





^ 5.18. Определение коэффициента полезного действия

гидравлической системы


Коэффициент полезного действия гидравлической системы гидропривода определяется как отношение полезной работы к затраченной:





где – полезный перепад давления, рабочий расход рабочей жидкости, время работы в течение цикла каждого гидравлического исполнительного органа;

рк – давление настройки предохранительного клапана;

Qн – подача насоса;

tц – время цикла.


^ 5.19. Тепловой расчет гидропривода


При работе гидропривода происходит нагрев рабочей жидкости из-за потери мощности, так как энергия, затраченная на преодоление различных сопротивлений в гидросистеме, превращается в теплоту, поглощаемую рабочей жидкостью. Тепловой режим гидропривода должен быть таким, чтобы превышение установившейся температуры жидкости в баке над температурой окружающей среды было в пределах допустимого повышения температуры Δt или температура рабочей жидкости из условия ее работоспособного состояния не превышала допустимого значения Δtж. Полученная рабочей жидкостью теплота должна отдаваться в окружающую среду через поверхности стенок бака, а если этого недостаточно, то устанавливается дополнительно теплообменник. Среднее количество теплоты, выделяемое гидравлической системой в единицу времени, равно потери мощности:





Требуемая поверхность излучения и объем рабочей жидкости в баке





где Θ и Nнот – количество теплоты и потери мощности, кВт;

Sб – площадь поверхности излучения бака, м2;

^ V – объем рабочей жидкости в баке, л;

Δtб – разность температур рабочей жидкости в баке и окружающей среды, Δtб = 35° С;

Кб – коэффициент теплопередачи бака; – без интенсивного обдува воздухом стенок бака и при их обдуве струей воздуха.

В большинстве случаев расчетный объем бака получается очень большой. Поэтому рекомендовано выбирать объем бака, учитывая подачу насоса, из стандартного ряда, определяемого ГОСТ 12448-80: 0,4; 0,63; 1; 1,6; 2,5; 4; 6,3; 10; 16; 25; 40; 63; 100; 125; 160; 200; 250 и т.д. до 25000 дм3. Для уменьшения объема бака применяется теплообменник, требуемая площадь поверхности охлаждения которого определяется по отводимому им избыточному количеству теплоты:





где Sт – площадь поверхности излучения теплообменника;

Θт – количество теплоты, отводимое теплообменником;

– расчетный перепад температур в теплообменнике;

Кт – коэффициент теплопередачи от жидкости к окружающей среды в теплообменнике.

В этом случае принимается оптимальный объем рабочей жидкости в баке Vб = (3...4)Qн и определяется фактическое количество теплоты, отводимое в окружающую среду через стенки бака:





а избыточное количество теплоты, отводимое через поверхность излучения теплообменника, равно





где Θб – фактическое количество теплоты, отводимое через стенки бака;

Vб – фактический объем рабочей жидкости в баке.


Литература


1. Башта Т.М. Гидравлика, гидромашины и гидроприводы. – М.: Машиностроение, 1982. – 423 с.

2. Бирюков Б.Н. Гидравлическое оборудование металлорежущих станков. – М.: Машиностроение, 1979. – 112 с.

3. Богданович Л.Б. Гидравлические приводы. – Киев: Вища школа, 1980. – 231 с.

4. Гидропривод и гидропневмоавтоматика станков / Под ред. В.А.Федорца. – Киев: Вища школа, 1987. – 375 с.

5. Гидроприводы и гидрооборудование в станкостроении / А.Я. Оксененко, Ф.А. Наумчук, Ф.И. Гендельман и др. – М.: НИИмаш, 1982. – 112 с.

6. Гидравлические приводы станочного оборудования/ В.И. Глубокий, И.А. Бачанцев, В.И. Клевзович, А.М. Якимович. – Мн.: БГПА, 1994. – 68 с.

7. Глубокий В.И., Клевзович В.И., Якимович А.М. Гидравлическая аппаратура станочного оборудования. – Мн.: БГПА, 1994. – 52 с.

8. Данилов Ю.А., Кирилловский Ю.Л., Колпаков Ю.Г. Аппаратура объемных гидроприводов: Рабочие процессы и характеристики. – М.: Машиностроение, 1990. – 272 с.

9. Задачник по гидравлике, гидромашинам и гидроприводу / Под ред. Б.Б.Некрасова. – М.: Высшая школа, 1989. – 192 с.

10. Иринг Ю. Проектирование гидравлических и пневматических систем / Пер. со словац. Д.К.Раппопорта. – Л.: Машиностроение, 1983. – 363 с.

11. Корнилов В.В., Синицкий В.М. Гидропривод в кузнечно-штамповочном оборудовании / Под ред. Н.В.Пасечника. – М.: Машиностроение, 2002. – 224 с.

12. Кузнецов В.Г. Приводы станков с программным управлением. – М.: Машиностроение, 1983. – 248 с.

13. Машиностроительный гидропривод / Под ред. В.И. Прокофьева. – М.: Машиностроение, 1978. – 495 с.

14. Металлорежущие станки / Н.С. Колев, Л.В. Красниченко, Н.С. Никулин и др. – М.: Машиностроение, 1980. – 288 с.

15. Металлорежущие станки / Под ред. В.Э. Пуша. – М.: Машиностроение, 1985. – 575 с.


16. Металлорежущие станки и автоматы / Под ред. А.С. Проникова. – М.: Машиностроение, 1981. – 479 с.

17. Навроцкий К.Л. Теория и проектирование гидро- и пневмоприводов. – М.: Машиностроение. 1991. – 384 с.

18. Никитин О.Ф., Холин К.М. Объемные гидравлические и пневматические приводы. – М.: Машиностроение, 1981. – 269 с.

19. Проектирование гидравлических систем машин / Г.М. Иванов, С.А. Ермаков, Б.Л. Коробочкин и др. – М.: Машиностроение, 1992. – 224 с.

20. Свешников В.К., Усов А.А. Станочные гидроприводы. – М.: Машиностроение, 1995. – 464 с.

21. Скрицкий В.Я., Рокшевский В.А. Эксплуатация промышленных гидропроводов. – М.: Машиностроение, 1984. – 176 с.

22. Справочное пособие по гидравлике, гидромашинам и гидроприводам / Под ред. Б.Б. Некрасова. – Мн.: Выш. школа, 1985.

23. Столбов Л.С., Перова А.Д., Ложкин О.В. Основы гидравлики и гидропривод станков. – М.: Машиностроение, 1988. – 256 с.

24. Федорец В.А. Расчет гидравлических и пневматических приводов гибких производственных систем. – Киев: Вища школа, 1988. – 176 с.

25. Холин К.М., Никитин О.Ф. Основы гидравлики и объемные гидроприводы. – М.: Машиностроение, 1989. – 264 с.

26. Чупраков Ю.И. Гидропривод и средства гидропневмоавтоматики. – М.: Машиностроение, 1979. – 232 с.

27. Юшкин В.В. Основные расчеты объемного гидропривода. – Мн.: Выш. школа, 1982. – 94 с.

28. Якимович А.М., Клевзович В.И., Бачанцев А.И. Проектирование гидравлических приводов. – Мн.: БНТУ, 2002. – 71 с.


ПРИЛОЖЕНИЯ

ПРИЛОЖЕНИЕ 1

Перечень ГОСТов

ГОСТ 2.316-68. Правила нанесения на чертежах надписей, технических требований и таблиц.

ГОСТ 2.701-84. Схемы. Общие требования к выполнению.

ГОСТ 2.704-76. Правила выполнения гидравлических и пневматических схем.

ГОСТ 2.780-96. Обозначения условные графические. Кондиционеры рабочей среды, емкости гидравлические и пневматические.

ГОСТ 2.781-96. Обозначения условные графические. Аппаратура распределительная и регулирующая.

ГОСТ 2.782-96. Обозначения условные графические. Машины гидравлические и пневматические.

ГОСТ 2784-96. Обозначения условные графические. Элементы трубопроводов.

ГОСТ 6540-96. Цилиндры гидравлические и пневматические. Основные параметры.

ГОСТ 6286-73. Рукава резиновые высокого давления с металлическими оплетками.

ГОСТ 8732-78. Трубы стальные бесшовные горячекатаные. Сортамент.

ГОСТ 8734-75. Трубы стальные бесшовные холоднотянутые и холоднокатаные. Сортамент.

ГОСТ 12445-80. Гидроприводы объемные, пневмоприводы и смазочные системы. Номинальные давления.

ГОСТ 13823-93. Гидроприводы объемные. Насосы объемные и гидромоторы. Общие технические требования.

ГОСТ 13824-80. Насосы объемные и моторы. Рабочие объемы.

ГОСТ 13825-80. Гидроприводы объемные и смазочные системы. Номинальные расходы жидкости.

ГОСТ 14063-68. Аппаратура гидравлическая и пневматическая. Основные параметры.

ГОСТ 14064-68. Аккумуляторы гидравлические. Основные параметры.

ГОСТ 14066-68. Фильтры гидравлических и смазочных систем. Основные параметры.


ГОСТ 16770-86. Баки гидравлических и смазочных систем. Номинальные емкости.

ГОСТ 17398-72. Насосы. Термины и определения.

ГОСТ 17752-31. Объемный гидропривод и пневмопривод. Термины и определения.

ГОСТ 12.2.040-79. Гидравлические приводы. Правила по технике безопасности.


ПРИЛОЖЕНИЕ 2


Буквенные позиционные обозначения элементов гидропривода (ГОСТ 2.704-76):

устройство (общее обозначение) – А

гидроаккумулятор (пневмоаккумулятор) – АК

аппарат теплообменный – АТ

гидробак – Б

влагоотделитель – ВД

вентиль – ВН

гидровытеснитель – ВТ

пневмоглушитель – Г

гидродвигатель (пневмодвигатель) поворотный – Д

делитель потока – ДП

гидродроссель (пневмодроссель) – ДР

дроссель с обратным клапаном – ДРК

гидрозамок (пневмозамок) – ЗМ

гидроклапан (пневмоклапан) – К

гидроклапан давления – КД

клапан давления с обратным клапаном – КДК

гидроклапан обратный – КО

гидроклапан предохранительный – КП

клапан редукционный – КР

компрессор – КМ

гидромотор (пневмомотор) – М

манометр – МН

маслораспылитель – МР

масленка – МС

насос – Н

насос аксиально-поршневой – НА

насос винтовой – НВ

насос-мотор – НМ

насос пластинчатый – НП

насос шестеренный – НШ

насос радиально-поршневой – НРП

насосная установка – НУ

гидрораспределитель (пневмораспределитель) – Р

реле давления – РД

распределитель дросселирующий - РДР

гидроаппарат (пневмоаппарат) золотниковый – РЗ

гидроаппарат (пневмоаппарат) клапанный – РК

распределитель направляющий – РН

регулятор расхода – РР

регулятор расхода с обратным клапаном – РРК

ресивер – РС

сепаратор – С

сумматор потока – СП

гидроусилитель – УС

фильтр – Ф

гидроцилиндр (пневмоцилиндр) – Ц

датчик уровня масла (указатель уровня) – УУ


ПРИЛОЖЕНИЕ 3


Таблица перечня элементов принципиальной гидросхемы


В графах таблицы указываются позиционные обозначения элементов гидравлической схемы, их наименования, а также обозначения в соответствии с ГОСТом или отраслевой нормалью. В графе "Примечание" приводятся основные технические характеристики элементов гидравлического привода (рабочее давление, расход, пропускная способность и т. д.).




ПРИЛОЖЕНИЕ 4


^ Примерные размеры графических обозначений элементов
гидравлических схем





ПРИЛОЖЕНИЕ 5


Условные графические обозначения основных элементов
гидропривода на гидравлических схемах по ГОСТ 2.780-96,
ГОСТ 2.781-96, ГОСТ 2.782-96



Наименование

Обозначение

Конденсатор рабочей среды:

– общее обозначение



– фильтр



с магнитным сепаратором



с индикатором загрязненности



– влагоотделитель с ручным отводом конденсата



с автоматическим отводом

конденсата



– фильтр-влагоотделитель
с ручным отводом конденсата



– увлажнитель



– подогреватель



– охладитель без указания линий подвода и отвода окружающей среды



– охладитель с указанием линий подвода и отвода охлаждающей среды



– охладитель и подогреватель



– маслораспылитель



Наименование

Обозначение

^ Гидробак и смазочный бак:

под атмосферным давлением:

–общее обозначение



– со сливным трубопроводом выше уровня рабочей жидкости



– со сливным трубопроводом ниже уровня рабочей жидкости



с давлением выше атмосферного:

– общее обозначение



– со сливным трубопроводом выше уровня рабочей жидкости



– со сливным трубопроводом ниже уровня рабочей жидкости



с давлением ниже атмосферного:

– общее обозначение



– со сливным трубопроводом выше уровня рабочей жидкости



– со сливным трубопроводом ниже уровня рабочей жидкости



^ Аккумулятор гидравлический
или пневматический
(изображается только вертикально)

– гидравлический (без указания принципа действия)



– пружинный гидравлический



– пневмогидравлический



– грузовой гидравлический






^ Насос нерегулируемый:

– с нереверсивным потоком

– с реверсивным потоком



^ Насос регулируемый:

– с нереверсивным потоком

– с реверсивным потоком



Насосы:

– шестеренный

– винтовой



– пластинчатый

– радиально-поршневой

– аксиально-поршневой



^ Гидромотор нерегулируемый:

– с нереверсивным потоком

– с реверсивным потоком



^ Гидромотор регулируемый:

– с нереверсивным потоком

– с реверсивным потоком



^ Поворотный гидродвигатель



Гидромашина нерегулируемая, с двумя направлениями вращения.

Показано одно направление вращения, связанное с направлением потока



^ Гидромашина регулируемая (с изменением рабочего объема в обе стороны) с одним направлением вращения

Показано направление вращения и соответствующая позиция устройства управления, связанные с направлением потока



^ Цилиндр одностороннего действия гидравлический:

– поршневой без указания способа возврата штока

– поршневой с выдвижением штока пружиной



– поршневой с возвратом штока пружиной

– плунжерный



^ Цилиндр двухстороннего действия гидравлический:

– с односторонним штоком

– с двухсторонним штоком



– телескопический с односторонним выдвижением

– телескопический с двухсторонним выдвижением



^ Цилиндр дифференциальный (отношение площадей поршня со стороны штоковой и нештоковой полостей имеет первостепенное значение)



^ Цилиндр двухстороннего действия с подводом рабочей среды через шток:

– с односторонним штоком

– с двухсторонним штоком



^ Цилиндр двухстороннего действия с постоянным торможением в конце хода:

– со стороны поршня

– с двух сторон



^ Цилиндр двухстороннего действия с регулируемым торможением в конце хода:

– со стороны поршня

– с двух сторон и соотношением площадей 2:1



^ Поступательный преобразователь:

– с одним видом рабочей среды

– с двумя видами рабочей среды



^ Клапан обратный:

– без пружины; открыт, если давление на входе выше давления на выходе



^ Гидромазок односторонний



Клапан напорный (предохранительный или переливной)

– прямого действия



– прямого действия – с дистанционным управлением гидравлический

– непрямого действия с обеспечением дистанционного управления


Упрощенное




Детальное




– прямого действия с электромагнитным управлением



– непрямого действия с пропорциональным электромагнитным управлением






^ Клапан редукционный: одноступенчатый, нагруженный пружиной



– с дистанционным управлением



– двухступенчатый, гидравлический, с наружным регулированием возврата



– со сбросом давления гидравлический



– со сбросом давления, с дистанционным управлением, гидравлический



^ Клапан разности давлений



Клапан соотношения давлений



^ Клапан последовательности, одноступенчатый, нагруженный пружиной, на выходе может поддерживаться давление, с наружным дренажом






^ Дроссель регулируемый
Без указания метода регулирования или положения запорно-регулирующего элемента, обычно без полностью закрытой позиций



^ Дроссель с обратным клапаном
С переменным дросселированием, со свободным проходом потока в одном направлении, но дросселированием потока в другом направлении



^ Регуляторы расхода:

– регулятор расхода двухлинейный с изменяемым расходом на выходе



– регулятор расхода трехлинейный с изменяемым расходом на выходе, со сливом избыточного расхода в бак



– регулятор расхода трехлинейный с предохранительным клапаном



^ Синхронизаторы расходов:

– делитель потока

– сумматор потока






^ Распределитель 3/2

Трехлинейный, двухпозиционный, переход через промежуточную позицию, управление электромагнитом и возвратной пружиной



^ Распределитель 5/2

Пятилинейный, двухпозиционный, управление давлением в двух направлениях



^ Дросселирующий распределитель

– с серворегулированием, с закрытым центром, пружинным центрированием, электромагнитным управлением



^ Распределитель 4/3

– с одноступенчатым пилотным управлением. Пилотная ступень. Четырехлинейный, трехпозиционный распределитель, пружинное центрирование, управление двумя противоположными электромагнитами, с мускульным дублированием, наружным сливом



Основная ступень. Четырехлинейный, трехпозиционный распределитель, пружинное центрирование, внутренний подвод давления управления в двух направлениях; линии управления в нейтральной позиции без давления



– с одноступенчатым пилотным управлением. Пилотная ступень. Четырехлинейный, трехпозиционный распределитель, пружинное центрирование, управление одним электромагнитом с двумя противоположными обмотками, с мускульным дублированием, наружным подводом потока управления



Основная ступень. Четырехлинейный, трехпозиционный распределитель, центрирование давлением и пружинное, срабатывает от сброса давления управления; линии управления в нейтральной позиции под давлением





ПРИЛОЖЕНИЕ 6





страница3/4
Дата конвертации11.03.2013
Размер0.78 Mb.
ТипУчебно-методическое пособие
1   2   3   4
Разместите кнопку на своём сайте или блоге:
rud.exdat.com


База данных защищена авторским правом ©exdat 2000-2012
При копировании материала укажите ссылку
обратиться к администрации
Документы