\"Гидравлический расчет теплоэнергетического агрегата\" icon

"Гидравлический расчет теплоэнергетического агрегата"



Смотрите также:
^ МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ УКРАИНЫ

ДОНЕЦКИЙ НАЦИОНАЛЬНЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ


Кафедра "Промышленная теплоэнергетика"


КУРСОВАЯ РАБОТА

по курсу «Гидрогазодинамика»

на тему "Гидравлический расчет теплоэнергетического агрегата"


Выполнила ст. гр. ТЭС - 07 Палкин А.


Проверил Константинов Г.Е.


Боев Ю.А.


Донецк 2009

ЗАДАНИЕ

на курсовую работу по гидрогазодинамике

"Гидравлический расчет теплоэнергетического агрегата"


Студент _____________________ Группа _________________________


Срок выполнения с ____ по ________________________ 200__ г.


Дата защиты__________ 200__ г.


Руководитель работы __________________________________________

Задание:

  1. Выполнить расчет газопровода высокого давления и определить давление газа перед горелкой.

  2. Рассчитать истечение природного газа и размеры сопла Лаваля.

  3. Рассчитать щелевое сопло горелки для истечения воздуха.

  4. Выполнить расчет дымового тракта и определить размеры дымовой трубы.

  5. Выпонить выбор дымососа.

Исходные данные:

Расход природного газа (метана) Vг = 0,65 м3

Давление в цеховом газопроводе Pпгизб = 550 кПа

Давление воздуха Pгизб = 3,2 кПа

Температура воздуха tв = 390 оС

Коэффициент расхода воздуха α = 1,05

Теоретический расход воздуха L0 = 9,52 м3/ м3

Теоретический выход продуктов горения V0 = 10,52 м3/ м3

Расход продуктов горения в параллельном тракте V2 = 3,4 м3

Плотность продуктов горения ρпг = 1,3кг/ м3

Суммарное сопротивление параллельного тракта P2 = 120 Па

Температура продуктов горения на выходе из печи tпг = 800 оС

Температура продуктов горения после рекуператора tp = 250 оС

Коэффициент местного сопротивления рекуператора Kм.с.рек = 3

Поперечное сечение F = 13 м2

Размеры газопровода, м: L1=2; L2=4; L3=19; L4=10; L5=1; L6=7; L7=2;

Размеры дымового тракта, м; 2,02; 5,3; 1,88 ; 1,88; 1,51; 1,26; 1,26; 1,76; 2,3; 6,8; 2,3; 5,4; 3,06; 3,78; 3,78; 4,79; 2,79; 4,79;


Подпись студента___________

Подпись руководителя работы_____________________


РЕФЕРАТ


Курсовая работа: 25с., 3 рис., 2 табл.


Объект исследования – гидрогазодинамическая ситема промышленного агрегата


Цель работы – освоение методики расчета промтеплоэнергетического объекта


В данной курсовой работе был произведен:

1) гидравлический расчет газопровода высокого давления (диаметр газопровода D = 70 мм, избыточное давление природного газа перед горелкой )

2) расчет истечения природного газа высокого давления через сопло Лаваля ( в суживающейся части сопла достигается критическая скорость , в расширяющейся части максимальная скорость , , , длина расширяющейся части ).

3) расчет истечения воздуха через щелевое сопло ( скорость истечения воздуха , расход воздуха, подаваемого в горелку и необходимого для сжигания топлива , D кольцевой щели = 458 мм )

4) расчет дымового тракта и тягового средства ( расчетное разряжение у основания трубы – 180 Па, дымосос -

Высота трубы – 60,4 м.


^ ГАЗ, ДАВЛЕНИЕ, МЕСТНОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ, ГАЗОПРОВОД, СОПЛО, ПОТОК, ИСТЕЧЕНИЕ ГАЗА, СОПЛО ЛАВАЛЯ, ДЫМОВОЙ ТРАКТ, ДЫМОВАЯ ТРУБА









































Лист

документа

Подп.

Дата




Разработал

Палкин А.







^ Курсовая работа

Лит.

Лист

Листов

Руководит.

Константинов Г.Е.
















26




Боев Ю.А.










^ ДонНТУ ФМФ

ТЭС-07







































СОДЕРЖАНИЕ


Введение…….……………………………………………...………..5

1Гидравлический расчет газопровода высокого давления……….6

    1. 1.1 Выбор диаметра газопровода……….….……………............6

    2. 1.2 Расчет гидравлических сопротивлений газопровода...….....7

2Расчет истечения природного газа высокого давления через сопло Лаваля………………………………………………...............14

3Расчет истечения воздуха через щелевое сопло.………..............18

4Гидравлический расчет дымового тракта и тягового средства...20

5 Расчет высоты дымовой трубы….……….…………………........22

6 Выбор дымососа…………………………….……………….........23

Выводы………………………………………...……………....24

Перечень ссылок……………………………………………....25


ВВЕДЕНИЕ


Гидрогазодинамика представляет собой дисциплину, в которой изучаются условия равновесия и закономерности движения жидкостей и газов. Она является одной из трех фундаментальных теплотехнических дисциплин (вместе с технической термодинамикой и тепломассаобменом), на которых основываются теплоэнергетические курсы. Движение жидкостей и газов – неотъемлемая часть любого теплоэнергетического процесса. К этому относится транспорт энергоносителей (топлива) и окислителя (воздуха, кислорода) по трубопроводам, движение воды, смеси пара и воды в паровых котлах, работа топливосжигающих устройств, эвакуация продуктов сгорания через дымоходы и дымовые трубы, движение теплоносителей в системах теплоснабжения и вентиляции и др.

Данная курсовая работа представляет собой комплексный гидрогазодинамический расчет промтеплоэнергетического объекта, включающий следующие части: расчет газопровода высокого давления, подводящего природный газ цехового газопровода к объекту; расчет истечения природного газа через сопло Лаваля; расчет истечения природного газа через щелевое сопло топливосжигающего устройства; расчет дымового тракта и определение целесообразности применения искусственной тяги и подбор дымососа.


^ 1 ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ГАЗОПРОВОДА ВЫСОКОГО ДАВЛЕНИЯ


Схема газопровода представлена на рисунке 1.1.

L4

L5

L3

1

2

Ргв

L7

6

4

3

D

L6

5

L2

L1

Dцг


Рисунок 1.1 – Схема газопровода

1 – цеховой газопровод; 2 – задвижка; 3 – измерительная диафрагма;

4 – регулирующая заслонка; 5 – горелка; 6 – сопло Лаваля.


    1. Выбор диаметра газопровода


Выбор диаметра газопровода основывается на понятии предельного диаметра D*, т. Е такого минимально возможного диаметра, при котором все начальное давление расходуется на преодоление сопротивления и Pk = 0, а также, Pkн = 0. При этих условиях из следует, что:


(1.1)


где L – общая длина газопровода,

- абсолютное давление в начале участка,

- расход газа при н.ф.у.,

- плотность газа при н.ф.у.,

- коэффициент трения, предварительно принимается





Рекомендуемый диаметр газопровода





Полученный внутренний диаметр газопровода следует увеличить до стандартного из следующего ряда типоразмеров стандартных стальных труб, Dн (наружный диаметр) х (толщина стенки), мм:


(1.2)

- полученный диаметр газопровода.


    1. 1.2 Расчет гидравлических сопротивлений газопровода



Давление газа в конце участка длиной l меньше, чем в начале из-за потерь на трение и определяется из выражения:


Рк =Рн, (1.3)


Если скорость газа выразить через расход V


, (1.4)


а также ввести постоянные значения Ро=101300 Па и То= 273,15 К, то выражение (1.3) примет вид:

, (1.5)


где: Рк – конечное давление газа. Па.

D – диаметр газопровода, м;

 - коэффициент трения, предварительно принимается  0,02…0,03; для гидравлически шероховатых труб при развитом турбулентном режиме коэффициент трения не зависит от числа Рейнольдса и определяется в зависимости от шероховатости по эмпирической формуле Никурадзе

, (1.6)

 - абсолютная шероховатость стенки, для стальных сварных труб, в зависимости от срока службы и состояния принимается в пределах 0,1 – 0,5 мм;

- расход газа при н.ф.у., м3/с,

- плотность газа при н.ф.у. , кг/ м3,

Т - температура газа, К;

- абсолютное давление газа в начале участка, Па




Найдем скорость газа по формуле (1.4)


м/с


- Вход в газопровод

Местным сопротивлением называется всякое изменение направления или скорости потока. Потери в местных сопротивлениях определяются по формуле:

, (1.7)


где - потери в местных сопротивлениях, Па;

- коэффициент местного сопротивления, зависящий от вида сопротивления;

- расчетная скорость газа при Н.Ф.У. м/с,

- плотность газа при Н Ф.У, кг/м3;

Т, Р – температура и абсолютное давление газа перед сопротивлением, К, кПа.







- Трение на участке l1
















- Задвижка


Используем формулу (1.7)














- Трение на участке l2














- Потери геометрического напора

Гидростатические сопротивления возникают, если газопровод изменяет положение по высоте, а плотность газа (жидкости) отличается от плотности окружающей среды:

(1.8)

где - потери гидростатического давления, Па.

, - плотности газа и наружного воздуха, приведенные к действительным условиям;

h – высота, м.

При движении легкого газа вниз или тяжелого вверх потери имеют знак «+», в противном случае – «-».

Определяем плотность газа и воздуха










Используем формулу (1.8)







- Плавный поворот на 90 градусов













- Трение на участке l3













- Измерительная диафрагма













- Трение на участке l4













- Регулирующая заслонка













- Трение на участке l5













- Плавный поворот на 90 градусов













- Трение на участке l6













- Потери геометрического напора




(1.8)







Используем формулу (1.8)







- Плавный поворот на 90 градусов













- Трение на участке l7
















Определим суммарные потери давления




Увеличим суммарные потери на 10 - 20%




Определяем окончательное давление (избыточное) газа перед горелкой




Расчеты гидравлических сопротивлений приведены в таблице 1.1


Таблица 1.1 - Расчет гидравлических сопротивлений газопровода


Вид сопротивления

Длина участка l, м

Км.с

Давление, Ризб, кПа

потери давления ∆Р,Па

в начале

в конце

Вход в газопровод




1,1

550000

548086

1914

Трение на участке l1

3




548086

546532

1554

Задвижка




6,5

546532

535164

11368

Трение на участке l2

4




535164

532518

2646

Потери геометрического напора

7




532518

532942

-424

Плавный поворот на 90º




0,2

532942

532585

357

Трение на участке l3

14




532585

519865

12720

Измерительная диафрагма




6

519865

508919

10946

Трение на участке l4

7




508919

501994

6925

Регуляторная заслонка




20

501994

464420

37574

Трение на участке l5

1




464420

463677

743

Плавный поворот на 90º




0,2

463677

463275

401

Трение на участке l6

8




463275

458040

5236

Потери геометрического напора

8




458040

458456

-416

Плавный поворот на 90º




0,2

458456

458051

405

Трение на участке l7

3




458051

456546

1505

Итого с учетом 10 - 20% запаса, , Па

107472

Конечное давление газа перед горелкой, Рк, кПа

442,528






^ 2 РАСЧЕТ ИСТЕЧЕНИЯ ПРИРОДНОГО ГАЗА ВЫСОКОГО ДАВЛЕНИЯ ЧЕРЕЗ СОПЛО ЛАВАЛЯ


Схема горелки представлена на рис. 2.1.

Сопло Лаваля

Воздушное щелевое сопло

Воздух

Воздух

Газ

d1=1.5–2.0)dвых

d=dвых+5

7

dкр

dвых

20

0,7 L

L

(0,3-0,5) L


Рисунок 2.1 – Схема сопла Лаваля


Комбинированное сопло (Лаваля) имеет суживающуюся и расширяющуюся части.

В первой достигается критическая скорость, равная местной скорости звука, во второй - максимальная скорость движения газа. Сопло Лаваля применяется в том случае, если отношение давлений ( - абсолютное давление перед соплом, Па; - абсолютное давление среды, в которую происходит истечение), меньше критического:


(2.1)


В противном случае расширяющаяся часть выполняет роль диффузора, в котором скорость снижается вследствие увеличения площади сечения.

В узком сечении сопла Лаваля достигается критическая скорость, м/с,


(2.2)




Критическую плотность определяем из формулы:

(2.3)




Определяем плотность газа перед соплом:


,




,




Критическая температура определяется из формулы:

(2.4)







Критическое давление определяется из формулы:

(2.5)










Максимальная расчетная скорость, м/с:

(2.6)


Относительная скорость:

(2.7)




Максимальная плотность в конце сопла определяется из формулы:

(2.8)







Максимальная температура в конце сопла определяется по формуле:

(2.9)







Площади поперечного сечения и диаметры сопла в узком месте и на выходе определяют, используя закон неразрывности (сплошности):

. (2.10)

Сначала определяем массовый расход газа:






Определяем площадь поперечного сечения и диаметр критического сечения:

; ; ;

Определяем площадь поперечного сечения и диаметр выходного сечения:





Длина расширяющейся части сопла находится по углу раскрытия, который принимают в пределах 711°.

,




^ 3 РАСЧЕТ ИСТЕЧЕНИЯ ВОЗДУХА (ГАЗА НИЗКОГО ДАВЛЕНИЯ) ЧЕРЕЗ ЩЕЛЕВОЕ СОПЛО


Если давление не более, чем на 10 % выше атмосферного, то его условно называют низким. Плотность и температуру воздуха в процессе истечения принимают неизменными. Скорость истечения, м/с, рассчитывается по формуле:

, (3.1)

где = 0,850,9 - коэффициент, учитывающий потери при истечении;

W1 - скорость перед соплом, которую можно принять рапной 0;

 - плотность воздуха, приведенная к действительным условиям.

Расход воздуха, подаваемого в горелку и необходимого для сжигания топлива, определяется по формуле:

, (3.2)

где - теоретический расход воздуха,

- коэффициент избытка воздуха.

Площадь поперечного сечения кольцевой щели для истечения воздуха F определяется из уравнения неразрывности (сплошности):

(3.3)

Найдем сначала скорость истечения воздуха по формуле (3.1)











Определяем площадь поперечного сечения кольцевой щели по формуле (3.3)



;

Диаметр кольцевой щели D рассчитывается с учетом наружного диаметра сопла Лаваля:

где ,. (3.4)




^ 4 ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ДЫМОВОГО ТРАКТА И ТЯГОВОГО СРЕДСТВА


Гидравлический расчет дымового тракта необходим для последующего выбора тягового средства (дымососа, эжектора, дымовой трубы). Если одно тяговое средство обслуживает несколько параллельных трактов, то выбор его производится по сопротивлению наиболее напряженного тракта (а не по сумме сопротивлений всех параллельных трактов).

Простейшим тяговым средством является дымовая труба. В курсовой работе необходимо произвести расчёт дымовой трубы и сделать вывод о её целесообразности применения.

Критерием для определения целесообразности применения дымовой трубы является определение номинальной высоты трубы. Высота трубы не должна превышать 50 - 60 м. Если же данное условие не выполняется, то необходима установка дымососа для обеспечения искусственной тяги.

Общее сопротивление дымового тракта, Па (рисунок 4.1), рассчитывается как сопротивление газохода низкого давления и состоит из потерь давления на трение, в местных сопротивлениях и потерь геометрического давления (гидростатических сопротивлений):

(4.1)

Потери на трение, Па, рассчитываются по участкам тракта по формуле:

(4.25)

где =0.040,05 для бетонных и кирпичных каналов при турбулентном режиме течения;

Рдин- динамическое давление, Па;

В - барометрическое давление, кПа;

- статическое давление, кПа; для газов низкого давления допустимо принять В+101,3;

dг - гидравлический диаметр канала, м, =4;

- расчетное поперечное сечение канала, ;

П - периметр сечения, м.

Скорость газа при нормальных условиях

(4.3)

Расход газа, м3/с, по длине бетонного или кирпичного газохода увеличивается за счет присосов атмосферного воздуха, поэтому средний расход на каждом участке определяется как

(4.4)

где Vн – расход газа в начале участка.


5

4

3

2

1


Рисунок 4.1 - Схема дымового тракта


1 - теплоэнергетический объект (печь);

2 - дымовой канал;

3 - рекуператор;

4 - дымовой шибер;

5 - дымовая труба.


Расчет следует начинать с определения расхода дымовых газов (продуктов горения):

(4.5)

где - расход природного газа;

- теоретический выход продуктов горения;

- теоретический расход воздуха;


Затем нужно составить таблицу, в которую сначала вносят последовательно все сопротивления по ходу продуктов горения от печи до дымовой трубы.


- Резкое сужение на выходе из печи

1) определяем расход дымовых газов по формуле




2) Определяем расчетное поперечное сечение напора




3) Определяем скорость дымовых газов




4) Определяем динамическое давление:

,




5) Потери давления определяем по формуле

, где (4.7)







6) Конечное давление







- Трение на участке

1) Определяем расход дымовых газов:







2) Температура дымовых газов







3) Определяем скорость дымовых газов







4) Определяем динамическое давление







5) Потери давления в местных сопротивлениях







6) Конечное давление







- Гидростатические потери при опускании на глубину h

1) Расход дымовых газов




2) Температура дымовых газов




3) Потери давления










4) Конечное давление

;

- Трение на участке

1) Определяем расход дымовых газов:







2) Температура дымовых газов




3) Определяем скорость дымовых газов







4) Определяем динамическое давление







5) Потери давления на трение







6) Конечное давление







Дальнейшие расчеты представлены в таблице 4.1

Вид сопрот.

1























,Па


, Па


Резкое сужение на выходе из печи

7,15

800

3,05

2,34

14,0

0,38

5

-5

Трение на участке L1

7,17

797,7

3,05

2,35

14,0

1,1

15

-21

Гидростат.потери при опускании на глубину h

7,17

790,9

3,05

2,35

14,0

1,1

58

-79

Трение на участке L2

7,22

790,9

3,05

2,37

14,2

1,1

1

-80

Резкий поворот на 90º

7,28

784,1

3,05

2,39

14,3

1,1

16

-95

Трение на участке L3

7,30

781,8

3,05

2,39

14,4

1,1

0

-96

Рекуператор

7,32

514,8

3,05

2,40

10,8

3,0

32

-128

Трение на участке L4

7,37

244,6

4,52

1,63

3,3

3,0

0

-128

Конфузор

7,42

239,2

4,52

1,64

3,3

1,1

4

-132

Трение на участке L5

7,45

236,1

2,37

3,14

12,0

1,1

1

-132

Плавный поворот на 45º

7,48

233,1

2,37

3,16

12,0

0,35

4

-137

Трение на участке L6

7,51

229,3

2,37

3,17

12,0

0,35

1

-137

Плавный поворот на 45º

7,55

225,5

2,37

3,19

12,1

0,35

4

-142

Гидростат. потери при подъеме на h2

7,55

223,6

2,37

3,19

12,1

0,35

-24

-117

Трение на участке L7

7,58

223,6

2,37

3,20

12,1

0,35

1

-118

Резкий поворот на 90 град

7,62

221,9

2,37

3,22

12,2

1,1

13

-131

Трение на участке L8

7,66

219,6

2,37

3,24

12,3

1,1

1

-132

Дымовой шибер

7,71

217,3

2,37

3,26

12,3

0,5

6

-138

Слияние потоков

11,11

217,3

2,37

4,69

25,7

1,0

26

-164

Трение на участке L9

11,15

216,1

3,31

3,37

13,2

1,0

0

-164

Резкий поворот на 90º

11,19

213,8

3,31

3,38

13,3

1,1

15

-179

Трение на участке L10

11,26

211,5

3,31

3,40

13,4

1,1

1

-180

Расчетное разрежение




180




Таблица 4.1 - Расчет гидравлических сопротивлений дымового тракта.


^ 5 РАСЧЕТ ВЫСОТЫ ДЫМОВОЙ ТРУБЫ


Дымовые трубы могут выполняться железобетонными, металлическими, кирпичными и со стволом из кремнебетона. Основным типом труб являются железобетонные с кирпичной футеровкой внутри.

Дымовые трубы должны выполняться кирпичными или железобетонными. Металлические трубы следует применять диаметром не более 0,8— 1,0 м. Применение металлических дымовых труб диаметром более 1,0 м допускается только при обосновании их технико-экономической целесообразности.

Внутренний диаметр дымовой трубы определяется по сумме расходов продуктов горения, уходящих из всех промтеплоэнергетических установок.

Для цилиндрической трубы внутренний диаметр имеет неизменное значение по всей высоте.

Расчет дымовой трубы заключается в определении высоты, а также диаметров нижнего и верхнего сечений. Высота трубы, м, ориентировочно может быть рассчитана по формуле

(5.1)

где - расчетное разрежение, создаваемое у основания дымовой трубы, Па, =(1,3…1,5)

- суммарное сопротивление наиболее напряженного из параллельных трактов, Па;

1,31,5 - коэффициент запаса, учитывающий возможное форсирование работы печи, а также засорение каналов;

- плотность наружного воздуха при наибольшей температуре в летнее время,

- плотность продуктов горения в дымовой трубе.


;

;

;

;


Высота трубы более 60 м – выбираем стандартную трубу H=50 м, d0=1,8 м.


^ 6 ВЫБОР ДЫМОСОСА


Применение искусственной тяги обусловлено невозможностью обеспечить необходимое разрежение при помощи дымовой трубы или когда необходимо сооружение очень большой дымовой трубы (высота трубы не должна превышать 50 - 60 м.).

На основании аэродинамического расчета на номинальную нагрузку теплоэнергетического агрегата расход дымовых газов перед дымососом при tГ, Рбар=760 мм рт. ст., и г составляет V [мз/ч], а перепад полных давлений в тракте, определенный с учетом среднего барометрического давления для места установки котельного агрегата Рбар = 730 мм рт. ст. Н [мм вод. ст.].

Определяется расчетный режим дымососа, включающий нормативные запасы:






Указанные данные следует привести к нормальной плотности, для которой даются характеристики дымососов заводами-изготовителями (воздух 0 = 1,29 кг/м3; Рбар = 760 мм рт. ст., t = 100° С или 200° С).

Переходный коэффициент

для 200 оС. (6.1)

Приведенные параметры расчетного режима составят:


Нрпр = К200 Нр для 200° С;

Определим параметры дымососа:













ВЫВОДЫ


В данной курсовой работе был рассчитан теплоэнергетический агрегат. По заданным геометрическим данным были рассчитаны потери давления природного газа, размеры сопла Лаваля, для обеспечения правильной работы теплового агрегата. Также было рассчитано разрежение дымовых газов в дымовом тракте и в соответствии с этими расчетами были получены данные для расчета высоты дымовой трубы, а также описана целесообразность применения дымососа.

Данные расчеты позволяют оптимизировать работу установки с заданными исходными данными.

а) результаты расчета газопровода:

  • давление в цеховом газопроводе – 648,420 кПа,

  • общее сопротивление газопровода - 107,472 кПа,

  • давление газа перед горелкой – 442,528кПа,

  • расход природного газа – 0,65 /с.

б) результаты расчета сопла Лаваля

Параметр

Сечение

Р, кПа

G, кг/с







d,мм

W, м/c

T, К

Критическое

295,210

8б4

0,65

492

25

418

259

Выходное










704

30

651

204

R=519,625 Дж/кг К; k=1,3


в) результаты расчета щелевого сопла:

  • коэффициент расхода воздуха  - 1,05

  • расход воздуха - 6,5

  • давление воздуха перед горелкой - 3,1 кПа

  • температура воздуха - 663 °С

  • площадь щелевого сечения - 0,151

  • диаметр щели, - 0,440 м

  • скорость при действительных условиях - 92 м/с

г) результаты расчета дымового тракта:

  • расход продуктов горения - 11,1

  • сопротивление, выбранное для расчета дымовой трубы - 180 Па

  • окончательная высота - 60,4 м

д) результаты выбора дымососа:

  • наименование выбранного дымососа -

  • расход дымовых газов через дымосос - 60323 м3/ч;

  • перепад давлений -216 Па.

Перечень ссылок


1.Кубатов Ю.Л.,Шелудченуо В.И., Кравцов В.В.техническая механика жидкостей и газа: Учебное пособие.-Севастополь: «Вебер», 2003,-223 с.

2. Методические указания к выполнению курсовой работы по гидрогазодинамике. Донецк 2003, 22 с.

3. Казанцев Е.И. Промышленные печи. Справочное руководство для расчетов и проектирования. Казанцев Е.И. М., “Металлургия”, 1975,-368 с.




Скачать 295,08 Kb.
Дата конвертации11.05.2013
Размер295,08 Kb.
ТипКурсовая
Разместите кнопку на своём сайте или блоге:
rud.exdat.com


База данных защищена авторским правом ©exdat 2000-2012
При копировании материала укажите ссылку
обратиться к администрации
Документы