Отчет на 26 с., 6 рис., содержит список использованных источников из 33 наименований icon

Отчет на 26 с., 6 рис., содержит список использованных источников из 33 наименований



Смотрите также:


АГЕНТСТВО РЕСПУБЛИКИ КАЗАХСТАН ПО ДЕЛАМ СТРОИТЕЛЬСТВА И ЖИЛИЩНО-КОММУНАЛЬНОГО ХОЗЯЙСТВА

РГП «КазНИИССА»


УДК 624.042.7

№ гос.регистр.0112РК00966

Инв. № «УТВЕРЖДАЮ»

Заместитель генерального

директора РГП «КазНИИССА»


______________ С.Е. Ержанов

« » июня 2012 года


ОТЧЕТ

О НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКОЙ РАБОТЕ

по теме «Исследовать работу железобетонных конструкций, усиленных фиброармированными пластиками, и разработать Рекомендации по усилению и восстановлению зданий и сооружений для обычных и сейсмических районов»


(промежуточный)


Алматы 2012 г.


^ СПИСОК ИСПОЛНИТЕЛЕЙ




РЕФЕРАТ


Отчет на 26 с., 6 рис., содержит список использованных источников из 33 наименований.


УСИЛЕНИЕ И ВОССТАНОВЛЕНИЕ, ЖЕЛЕЗОБЕТОН, ФИБРОАРМИРОВАННЫЕ ПЛВАСТИКИ, СТАЛЬНАЯ АРМАТУРА, СЖЫТЫЕ ЭЛЕМЕНТЫ, ИЗГИБАЕМЫЕ КОНСТРУКЦИИ, НОРМАЛЬНЫЕ СЕЧЕНИЯ, ПОПЕРЕЧНАЯ СИЛА, ПРОЧНОСТЬ, ЖЕСТКОСТЬ, ТРЕЩИНОСТОЙКОСТЬ, ТРУДОЕМКОСТЬ, ДОЛГОВЕЧНОСТЬ, КАЧЕСТВО


Объект исследований – способы усиления железобетонных конструкций фиброармированными пластиками.


Цель исследованийизучение напряженно-деформированного состояния, разработка Рекомендаций по усилению и восстановлению зданий и сооружений в обычных и сейсмических районах с помощью фиброармированных пластиков.

Показана актуальность планируемых исследований. Приведен анализ состояния вопроса, указаны причины аварий и обрушений зданий, а также повреждений железобетонных конструкций. Изложены традиционные принципы усиления железобетонных конструкций с использованием стальной арматуры. Описаны особенности технологии усиления железобетонных конструкций с помощью фиброармированных пластиков. Изложены подходы к усилению сжатых элементов (колонн), изгибаемых балок и ригелей, плит перекрытий. Приведены схемы усиления нормальных сечений, растянутой зоны, приопорных участков со значительными поперечными силами.

Сформулированы задачи исследований.

Отчет промежуточный.

Содержание

Стр.

Введение …………………………………………………………………..

5

1.

Задачи усиления железобетонных конструкций……

8




1.1

Причины аварий и повреждений зданий ……………………….

8




1.2

Причины повреждения железобетонных конструкций ………..

11

2

Традиционные методы усиления железобетонных конструкций………………………………………………………...


15

3

Усиление железобетонных конструкций фиброармированными пластиками ……………………...


17

Список использованных источников………………………...

23



Введение

Необходимость усиления железобетонных конструкций в процессе эксплуатации возникает вследствие длительного действия эксплуатационных нагрузок и коррозионного износа, при ликвидации ошибок при проектировании, изготовлении и транспортировании, при усложнении или не предусмотренном проектом изменении условий эксплуатации, схемы действия и величины нагрузок, возникновения различных повреждений, а также при реконструкции и реновации предприятия.

Альтернативой традиционным методам усиления железобетонных конструкций является применение композитных составов – полимеров, усиленных фиброволокнами (FRP) [17]. В отличие от традиционных методов усиления с использованием стальной арматуры, эти методы обладают высокой эффективностью усиления, не требуют вскрышных и сварочных работ, обетонирования усиливаемых элементов, отличаются долговечностью, коррозионной стойкостью, малой трудоемкостью, экономической целесообразностью.

В качестве армирования FRP могут использоваться следующие виды фиброволокон: углеродистые (С), арамидные (А), стеклянные (G), полиэстеровые.

Усиление железобетонных конструкций фиброармированными пластиками (FRP) может применяться в следующих случаях:

  • для усиления неповрежденных железобетонных конструкций в связи с возрастающими при реконструкции объекта нагрузками;

  • для усиления поврежденных в процессе эксплуатации железобетонных конструкций («отстрел» защитного слоя бетона, коррозия арматуры и бетона, образование и развитие трещин, чрезмерные прогибы и т.д.) с целью восстановления эксплуатационных качеств элементов;

  • для защиты от коррозии, повышения водонепроницаемости, повышения долговечности конструкций.

Усиление фиброволокнами (FRP) производится следующими способами:

  • путем пропитки бетона;

  • внешним армированием фиброармированными пластиками (FRP).

Системы усиления железобетонных конструкций выполняются в виде однонаправленных плетеных листовых покрытий или тканных однонаправленных или двусторонне направленных фиброволокон, изготавливаемых на ткацких станках.

Наиболее распространенным способом усиления является внешнее армирование фиброармированными пластиками (FRP), которое применяется для продольного и поперечного армирования, а также для создания армирующих обойм в сжатых железобетонных элементах, которые препятствуют поперечному расширению бетона, создавая трехосное напряженное состояние в бетоне и может повысить прочность последнего в несколько раз.

Оборачивание железобетонных конструкций полимерволокнистыми канями (FRP) может повысить прочность сжатых элементов в несколько раз за счет ограничения поперечных расширений бетона и создания этим трехосного напряженного состояния. Наклейка высокопрочных полимерволокнистых лент (ламината) с однонаправленными фиброволокнами может существенно увеличить прочность растянутой арматуры, уменьшить ширину раскрытия нормальных трещин.

Наклейка высокопрочных полимерволокнистых лент (ламината) с двусторонне направленными фиброволокнами может существенно увеличить прочность по поперечной силе, уменьшить ширину раскрытия наклонных трещин, либо существенно увеличить несущую способность железобетонных плит, опертых по контуру.

Однако всесторонних данных о работе усиленных такими способами железобетонных конструкций при различных условиях эксплуатации и многообразии влияния силовых, температурных, агрессивных и иных факторов до сих пор не получено.

Применение таких методов в Республике Казахстан требует, прежде всего, экспериментальной проверки работы усиленных железобетонных конструкций при основных видах силовых воздействий и разработки методов их расчета и конструирования, особенно, при динамическом характере нагружения.

Целью данного проекта является получение экспериментальных данных о прочности и предельной деформативности железобетонных конструкций, усиленных оборачиванием однонаправленными полимерными тканями, при осевом и внецентренном статическом и повторном динамическом действии сжатия, а также сведения о напряженно-деформированном состоянии, прочности, жесткости и трещиностойкости нормальных сечений изгибаемых железобетонных элементов, усиленных высокопрочными полимерволокнистыми лентами ламината, при статических и динамических знакопеременных нагрузках; повышении прочности изгибаемых элементов по поперечной силе.

Реализация предлагаемого проекта радикально улучшит техническое обеспечение и реализацию усиления и восстановления строительных конструкций, повышает квалификацию и потенциал работников, уменьшает шум и загрязнение окружающей среды вследствие отказа от вскрышных, сварочных и трудоемких работ, повышает долговечность и эстетический вид усиливаемых конструкций, снижает сроки и стоимость выполнения работ.


  1. ^ Задачи усиления железобетонных конструкций

    1. Причины аварий и повреждений зданий

Надежность строительных систем при проектировании, возведении и эксплуатации обеспечивается выполнением следующих условий [8]:

  • правильным выбором основных расчетных схем и предпосылок расчета, в наибольшей мере соответствующих действительной работе системы в процессе возведения и эксплуатации;

  • достоверностью и полнотой инженерно-геологических и гидрогеологический изысканий;

  • выбором проектных решений, отвечающих современным требованиям, технологическим процессам изготовления и монтажа, а также условиям эксплуатации;

  • выбором материалов с соответствующими прочностными характеристиками в зависимости от их назначения и значимости, от района строительства, заданного срока службы и условий ее эксплуатации;

  • защитой при необходимости от коррозии всей системы или отдельных ее элементов (в зависимости от условий эксплуатации);

  • учетом при проектировании и возведении жесткости и устойчивости системы;

  • выполнением требований стандартов на строительные материалы, изделия и конструкции, а также на нормативных документов на проектирование, строительство и эксплуатацию;

  • рациональное решение сопряжений и соединений элементов системы с учетом условий возведения и монтажа;

  • применением новых решений несущих и ограждающих конструкций и системы в целом в заданных условиях возведения и эксплуатации;

  • контролем качества строительных материалов и конструкций, а также производства строительно-монтажных работ и эксплуатации.

Как показывает анализ аварий строительных конструкций, зданий и сооружений, нарушение одного или нескольких из перечисленных выше требований приводит к снижению надежности системы, а зачастую и ее разрушению.

Основная причина обрушений зданий связана с низким качеством выполнения строительно-монтажных работ [12]. Много обрушений произошло из-за неудовлетворительного качества выполнения работ по возведению зданий из монолитного бетона. Они вызываются грубыми отклонениями от проекта и нарушениями технологических процессов при их бетонировании. Так, вследствие уменьшения количества рабочей арматуры и снижения прочности бетона против предусмотренных проектом.

Приведем несколько примеров известных обрушений зданий.

Так зарегистрировано обрушение девятиэтажного каркасного здания с кирпичным стеновым заполнением в 1961 году [4]. К моменту обрушения были выполнены фундаменты и стены подвала, смонтирован железобетонный каркас, однако стыки колонн выполнены частично, сварено только 50% стальных накладок. Выявлены случаи отсутствия сварки стыков ригелей, замоноличивание стыков ригелей с колоннами выполнено только для трех нижних этажей, замоноличивание швов между плитами перекрытий не выполнено. Главной причиной обрушения здания явилась потеря устойчивости каркаса под действием собственного веса конструкций. Аварийное состояние каркаса создалось вследствие сочетания следующих обстоятельств:

  • недостаточной устойчивости запроектированного каркаса;

  • неполного закрепления конструкций предыдущего этажа до монтажа вышележащего этажа;

  • недостаточного технического и авторского надзора.

Известен случай взрыва газа в Лондоне в 24-этажном крупнопанельном зданий в 1968 году [2]. Взрывом газа на 18 этаже были выбиты несущие угловые и фасадные стеновые панели, что привело к обрушению вышележащих этажей здания. Это вызвало повреждение и «прогрессирующее разрушение» несущих конструкций всех нижележащих этажей угловой части здания.

При строительстве в зимнее время 5-ти этажного крупнопанельного жилого дома в 1975 году произошло обрушение части здания, ограниченного температурными швами [3]. Перед обрушением здания наблюдалась оттепель, вызвавшая оттаивание раствора в швах между панелями, выдавливание раствора, что вызвало повышение нагрузки на опорные участки плит перекрытий и их локальное повреждение. В результате разрушения опорных зон плит перекрытий поперечная несущая стена получила вертикальную осадку, что привело к потере устойчивости и обрушению этой стены. Главной причиной обрушения здания явилась недостаточная прочность платформенного стыка.

Недостаточная прочность платформенных стыков явилась причиной обрушения 15-ти этажного односекционного крупнопанельного жилого дома [1]. За день до обрушения здания наблюдались волосяные трещины в верхней зоне плит перекрытий нижних четырех этажей. Здание обрушилось вертикально с полным разрушением всех конструкций вследствие потери устойчивости внутренних несущих стен. В процессе обследования здания после обрушения выявлены случаи нарушения соосности несущих панелей в платформенных стыках, неполное заполнение раствором стыков, низкая прочность бетона в отдельных панелях.

Обрушение 16-ти этажного рамно-связевого здания, возводившегося методом подъема этажей [5], произошло в процессе опускания пакета плит перекрытий 9-ого и 10-ого этажей, вызвавшего обрушение каркасной обстройки, повлекшего повреждение верхней части ядра жесткости выше 7-ого этажа. Основной причиной обрушения колонн явилась недостаточная несущая способность части колонн [11].

В 1956 году произошло обрушение большей части монолитного шедового покрытия меланжевого комбината площадью 5 тыс.м2. Покрытие комбината выполнялось шедовым из монолитных железобетонных оболочек двоякой кривизны с сеткой колонн 12х21 м. Железобетонные конструкции стояли открытыми в течение двух зимних периодов, покрываясь ледяными наплывами и наледями весом до 15 т. За несколько дней до аварии в здание подавался острый пар с температурой свыше 100С, что вызвало односторонне температурное воздействие на конструкции шедов. Интенсивное нагревание металлических затяжек привело к их чрезмерному удлинению, что привело к выключению их из работы как затяжек. Значительная дополнительная нагрузка от наледей, выключение из работы затяжек, а также наличие колонн со значительными отклонениями по вертикали явились причиной последовательного обрушения целого ряда пролетов комбината.

В 1980 году в Берлине произошло катастрофическое обрушение здания «конгрессхале» [6], имеющего седловидное одвесное покрытие с двумя арками пролетом по 78 м, расположенными под углом 28,4 к горизонту. Основной причиной обрушения части покрытия явилась коррозия арматуры консольного участка покрытия в месте его сопряжения со стеной.


    1. ^ Причины повреждений железобетонных конструкций


Основные причины повреждения железобетонных конструкций связаны [14]:

  • с ошибками при расчете и конструировании элементов, неправильному решению узлов их сопряжения;

  • низким качеством исходных материалов (арматуры и бетона);

  • нарушением технологии изготовления железобетонных конструкций;

  • недостаточной антикоррозионной защитой конструкций;

  • чрезмерными нагрузками на конструкцию, вызванными нарушением технологии эксплуатации, аварийным воздействием техногенных или природных факторов;

  • чрезвычайными стихийными явлениями (наводнения, сели, ураганы, пожары, землетрясения, пожары и т.п.) [31], [32], [33].

Дефекты в бетоне обуславливаются многими причинами:

  • применением некачественных исходных материалов,

  • расслоением бетонной смеси при укладке в конструкцию, большой насыщенностью конструкции арматурой, затрудняющей хорошее уплотнение бетона,

  • плохим уходом за свежеуложенным бетоном,

  • недостаточной тепловой обработкой в зимнее время.

Встречаются и такие дефекты, как нарушение проектных размеров конструкции, отклонение в армировании и ее расположении, попадание в бетон наледи, снега, грунтовых и других посторонних включений [13], [15].

Существенное влияние может оказать агрессивная среда, а также различные механические повреждения.

К наиболее распространенному дефекту в монолитных железобетонных конструкциях относятся глубинные и поверхностные раковины, пустоты, каверны, прослойки слабого и неоднородного бетона, ослабляющие конструкции. Некоторые раковины и пустоты в бетоне сужаются и уходят вглубь конструкций. Неуплотненный бетон чаще всего встречается в нижней части балок, ростверков, железобетонных поясах, тонкостенных конструкциях, в узлах и сопряжениях элементов, в местах расположения закладных изделий и анкеров. Эти дефекты снижают прочность и долговечность конструкций, содействуют развитию деформаций, являются доступными зонами для попадания воды и размораживания.

Помимо пустот и раковин, в монолитных железобетонных конструкциях могут возникать и трещины. Их появление может быть обусловлено целым рядом причин: неправильным расположение арматуры, пропуском отдельных стержней, температурными напряжениями, динамическими и ударными воздействиями, замерзанием воды в порах конструкции, неравномерными осадками фундаментов.

К отдельной категории могут быть отнесены трещины, вызываемые землетрясениями, пожарами, взрывами, провалами грунта, авариями и другими стихийными бедствиями.

По изменяемости и развитию трещины подразделяются на:

  • стабилизировавшиеся и нестабилизировавшиеся во времени;

  • односторонние и сквозные;

  • главные и второстепенные;

  • одиночные и групповые;

  • вертикальные, горизонтальные и наклонные;

  • пересекающиеся межу собой под разыми углами;

  • новые и старые.

Отдельную группу занимают «пульсирующие» трещины, раскрывающиеся и закрывающиеся под действием работы динамического оборудования.

Трещины могут появиться при неравномерном натяжении арматуры в предварительно напряженных элементах, в результате расклинивающего действия замерзающей в пустотах воды, а также при коррозии арматуры при недостаточном защитном слое бетона или недостаточной антикоррозионной защите.

Продольные трещины, появляющиеся вдоль продольной арматуры в колоннах и балках, сопровождаются сколами защитного слоя бетона от расклинивающего действия коррозионных образований арматуры.

По размерностям трещины классифицируются на:

  • волосяные – шириной раскрытия до 0,1 мм;

  • мелкие – 0,2-0,3 мм;

  • развитые – 0,3-0,5 мм;

  • большие – 0,5-1,5 мм м более;

  • значительные, образование которых сопровождается разломом конструкции на части с обнажением и изгибом арматуры.

Признаком некачественного производства работ в зимнее время является:

  • низкая прочность бетона,

  • шелушение и разрыхление поверхностных слоев,

  • нарушение сцепления крупного заполнителя с цементным камнем.

У бетона, перенесшего замораживание в раннем возрасте, снижается способность к росту прочности даже в условиях, благоприятных для роста прочности (положительная температура, влажность и т.п.). Замороженный в раннем возрасте бетон активно впитывает воду, более чувствителен к знакопеременному изменению температуры, интенсивнее ослабляется на верхних частях и не укрытых боковых поверхностях. Ухудшение качества бетона связано с неравномерным и недостаточным обогревом бетона, отсутствием обогрева ранее уложенного бетона, отсутствием регулирования остывания бетона после прогрева, применением некачественной бетонной смеси, утратившей свою пластичность и удобоукладываемость.

Агрессивность воды, насыщенной раствором солей, не только снижает прочность бетона и вызывает коррозию арматуры, но и приводит к значительному разрушению бетона. Особые разрушения бетона происходят при применении песка с солью.


  1. ^ Традиционные методы усиления железобетонных

конструкций


Традиционные методы усиления железобетонных конструкций базируются на применении металлической арматуры в сочетании с использованием местных видов бетонов [16], [20].

Усиление железобетонных конструкций без изменения напряженно-деформированного состояния производится с помощью обойм, наращиваний и рубашек и наращиваний. Они применяются для усиления изгибаемых и внецентренно сжатых железобетонных элементов, получивших повреждения или требующих повышения несущей способности элемента. Они устраиваются по всей длине поврежденного участка железобетонного элемента или участка, несущая способность которого нуждается в увеличении, с перепуском на неповрежденные участки элемента или участки, где усиление не требуется [33].

Обоймы выполняются железобетонными, стальными или комбинированными. Они охватывают все поперечное сечение (замыкают по периметру) усиливаемого элемента. Железобетонная обойма выполняется с помощью дополнительных арматурных каркасов из продольных стержней и замкнутых хомутов, охватывающих сечение усиливаемого элемента и соединенных с существующей арматурой, и последующего обетонирования дополнительной арматуры. Стальная обойма выполняется из прокатных металлических элементов, расположенных по периметру усиливаемого элемента и объединенных поперечными стальными планками. Стальная обойма покрывается антикоррозионными покрытиями, ошткатуривается цементно-песчаным раствором, либо обетонируется слоем мелкозернистого бетона. Сталебетонная обойма состоит из металлического листа, установленного с одной стороны уcиливаемого элемента, и П-образного арматурного каркаса, охватывающего усиливаемый элемент с трех сторон и приваренного и стальному листу, которые омоноличиватся мелкозернистым бетоном.

Железобетонные рубашки применяются при усилении колонн или балок с труднодоступной одной стороной и выполняются в виде обетонок не замкнутых с одной стороны. Они выполняются при невозможности выполнения железобетонной обоймы. После установки арматурного каркаса и соединения его с существующей арматурой производится обетонирование рубашки.

Наращивание размеров усиливаемого элемента применяется для усиления элементов, труднодоступных более чем с одной стороны и предусматривает увеличение рабочего сечения по высоте или ширине элемента. Оно выполняется установкой дополнительного арматурного каркаса с усиливаемой грани с креплением его к существующей арматуре, с обетонированием слоем монолитного бетона.

Усиление железобетонных элементов с изменением напряженно-деформированного состояния осуществляется постановкой предварительно напряженных затяжек (горизонтальных, шпренгельных или комбинированных), балок, арматуры, кронштейнов. Затяжки устанавливаются со стороны растянутой арматуры усиливаемого элемента и повышают прочность растянутой зоны. Предварительное напряжение затяжек создается с помощью стяжных болтов или специальных устройств, обеспечивая включение затяжек в работу усиливаемого элемента.

Предварительно напряженные балки применяют для усиления изгибаемых элементов под нагрузкой. Дополнительные балки опираются на колонны или специальные хомуты, установленные в приопорной зоне усиливаемых изгибаемых элементов. Передачу усилий от усиливаемой балки на дополнительную балку осуществляют установкой между ними прокладок.



  1. ^ Усиление железобетонных конструкций

фиброармированными пластиками


Исследуемый в данном проекте способ усиления является внешнее армирование фиброармированными пластиками (FRP) применяется для продольного и поперечного армирования, а также для создания армирующих обойм в сжатых железобетонных элементах, которые препятствуют поперечному расширению бетона, создавая трехосное напряженное состояние в бетоне и может повысить прочность последнего в несколько раз [18], [19], [24] - [30].

Оборачивание железобетонных конструкций полимерволокнистыми тканями (FRP) может повысить прочность сжатых элементов в несколько раз за счет ограничения поперечных расширений бетона и создания этим трехосного напряженного состояния (Рисунки 1, 2).

Наклейка высокопрочных полимерволокнистых лент (ламината) с однонаправленными фиброволокнами может существенно увеличить прочность растянутой арматуры, уменьшить ширину раскрытия нормальных трещин (Рисунки 3, 4).

Наклейка высокопрочных полимерволокнистых лент (ламината) с двусторонне направленными фиброволокнами может существенно увеличить прочность по поперечной силе (Рисунок 5), уменьшить ширину раскрытия наклонных трещин, либо существенно увеличить несущую способность железобетонных плит, опертых по контуру [21].

Система усиления FRP включает в себя грунтовки бетонных поверхностей, шпаклевочные составы, адгезивы, одно или двусторонне направленные ткани или ламинаты [22], [23]. Для усиления растянутой зоны и прочности на действие поперечных сил применяются изготовленные в заводских условиях пластины FRP (ламинат), а для усиления сжатого бетона используются оборачивающие листовые покрытия. Ламинаты, в основном, имеют одно направленные волокна, но волокна могут быть и двусторонне направленными. Усиление изгибаемых балочных конструкций осуществляется наклейкой на растянутую грань FRP ламинаты с направлением волокон вдоль усиливаемой конструкции (Рисунок 6), вертикальных или наклонных хомутов в приопорной зоне с направлением волокон перпендикулярно продольной оси. Усиление плитных конструкций осуществляется наклейкой на растянутую поверхность накладок FRP с направлением волокон вдоль оси конструкции и поверх них – поперечных накладок с направлением волокон перпендикулярно продольных накладок. Листовые покрытия могут плетенными (одно направленными) или тканными (двусторонне направленными). Усиление сжатых конструкций осуществляется путем устройства вокруг сечения элементов бандажей с направлением волокон FRP перпендикулярно оси усиливаемой конструкции.




Рисунок 1. Усиление колонн фиброармированными сетками в Швейцарии




Рисунок 2. Испытание колонн, усиленных фиброармированными сетками



Рисунок 3. Усиление балки перекрытия фиброармированным ламинатом




Рисунок 4. Усиление телевизионной башни в Бразилии




Рисунок 5. Усиление наклонных сечений изгибаемых элементов

с помощью ламината.



Рисунок 6. Усиление плит перекрытий с помощью перекрестных

лент ламината S&P CFK


^ Основные схемы усиления конструкций

фиброармированными пластиками


    1. Усиление сжатых и внецентренно сжатых железобетонных конструкций (колонны, простенки) осуществляется устройством вокруг сечения элементов бандажей ФАП из слоев оборачивающих листов (тканей) серии S&P C-Sheet 240 с направлением фиброволокон перпендикулярно продольной оси усиливаемого элемента. Бандажи устраиваются по всей высоте конструкции.

    2. Усиление растянутой зоны изгибаемых балочных железобетонных конструкций осуществляется наклейкой ФАП ламинатов S&P CFK 150x2000 на растянутую поверхность с направлением фиброволокон вдоль усиливаемой конструкции.

    3. Усиление прочности наклонных сечений по поперечной силе изгибаемых балочных железобетонных конструкций осуществляется наклейкой в приопорной зоне усиливаемой конструкции вертикальных или наклонных ФАП ламинатов S&P CFK 150x2000.

    4. Усиление плитных железобетонных конструкций осуществляется наклейкой на нижнюю поверхность накладок ФАП ламинатов S&P CFK 150x2000 вдоль короткого пролета плиты и поверх них наклейкой продольных накладок ФАП ламинатов S&P CFK 150x2000 вдоль большего пролета плиты (Рисунок 6).

Недостаточная изученность работы железобетонных элементов усиленных с помощью фиброармированных пластиков (FRP), а также необходимость уточнения методов расчета усилений сдерживают возможность их широкого применения.

Данная научно-исследовательская работа предусматривает экспериментальные исследования работы железобетонных конструкций, усиленных с помощью карбоновых листовых однонаправленных листов (S&P С Sheet 240) и карбонатного одно направленного ламината (S&P Laminate CFK), на основании которых будут разработаны «Рекомендации по усилению железобетонных конструкций с помощью карбоновых фиброволокон (S&P С Sheet 240) и ламината (S&P Laminate CFK) для обычных и сейсмических районов».


^ Список использованных источников


  1. Работников А.И., и др. Предупреждение деформаций и аварий зданий и сооружений. Киев. 1984 120 с.

  2. Абелев Ю.М., Абелев М.О. Аварии фундаментов сооружений. Учебное пособие. М.С.1976. 56 с.

  3. Альбрехт Р. Дефекты и повреждения строительных конструкций. М.С.1979. 205 с.

  4. Шкинев А.Н. Аварии в строительстве. М.С. 1964.315 с.

  5. Сендеров Б.В. Аварии жилых зданий. М.С.1991. 214 с.

  6. Аварии и катастрофы. Предупреждение и ликвидация последствий. М.1998. 413 с.

  7. Физдель И.А. Дефекты в конструкциях, сооружениях и методы их устранения. 1987.336 с.

  8. Бойко М.Д. Диагностика повреждений и методы восстановления эксплуатационных качеств зданий. Л.1975.159 с.

  9. Шагин А.Л. Реконструкция зданий и сооружений. М.1991. 350 с.

  10. Реконструкция промышленных предприятий. Том 1 и II. Справочник строителя. М. С. 1990.588 с. и 520 с.

  11. Попов Г.Т., Бурак Л.Я. Техническая экспертиза жилых зданий старой застройки. М.С.1986. 240 с.

  12. Нугужинов Ж.С. и др. Обследование и реконструкция зданий и сооружений. Алматы. 1998. 314 с.

  13. Коновалов П.А. Основания и фундаменты реконструируемых зданий. М. С. 1980. 136 с.

  14. Соколов В.К. Реконструкция жилых зданий. М.1982. 204 с.

  15. Михно Е.П. Ликвидация последствий аварий и стихийных бедствий. М. 1979. 267 с.

  16. Бондаренко С.В., Санжаровский Р.С. Усиление железобетонных конструкций при реконструкции зданий.// М.,С., 1990, 352 с.

  17. Чернявский В.Л. Современные материалы и технологии ремонта и усиления конструкций мостов.// Материалы Всероссийской научно-практической конференции «Современные технические решения по повышению надежности автомобильных дорог и искусственных сооружений». Краснодар, 2001, стр. 1991-201.

  18. Хаютин Ю.Г., Чернявский В.Л., Аксельрод Е.З. Применение углепластиков для усиления строительных конструкций. // «Бетон и железобетон», №6, 2002, с.17-20; №1, 2003, с.25-29.

  19. Чернявский В.Л., Аксельрод Е.З. Усиление железобетонных конструкций композитными материалами.// «Жилищное строительство», №3, 2003, стр. 15-16.

  20. Хаютин Ю.Г., Чернявский В.Л., Аксельрод Е.З. Ремонт и усиление железобетонных конструкций в зданиях из монолитного железобетона. // «Проектирование и строительство монолитных многоэтажных жилых и общественных зданий, мостов и тоннелей, Сборник докладов. 2004, с.195-199.

  21. Клевцов В.А., Фаткуллин Н.В. Расчет прочности нормальных сечений изгибаемых элементов, усиленных внешней арматурой из полимерных композиционных материалов. // Научно-техническая конференция молодых ученых и аспирантов ЦНИИС, М. 2006.

  22. ГОСТ 25.601-80 «Методы механических испытаний композиционных материалов с полимерной матрицей (композитов). Метод испытания плоских образцов на растяжение при нормальной, повышенной и пониженной температурах».

  23. Руководство по усилению железобетонных конструкций композитными материалами. ООО «Интераква», НИИЖБ, М. 2006.

  24. Guide for Design and Conctruction of Extermally Bonded FRP Systems for Strengthening Concrete Structures. ACI 440.2R-02. American Concrete Institute.

  25. Nabil F. Grace, S.B. Singh. Durabilidy Evaluation of Carbon Fiber-Reinforced Polymer Strengtheden Concrete Beams: Experimental Study and Design. ACI Structural Journal, January-February, 2005, p.40-53.

  26. Design Guide Line S&P FRB Systems. p.69.

  27. FRP Repair Materials and Methods. Concrete International, 2005, vol. 27.№1б р.39.

  28. Питер Онкен, Дëрк Матсдорф, Вибке вон Берк. Программа проектирования по обжатию бетонных колонн С-листами компании S&P и использованию состава S&P Resicem® для пропитки бетона№// Гамбург, Германия, 2005.

  29. Руководство по усилению железобетонных конструкций композитными материалами. //ООО «Интераква», Москва, 2006, 50 с.

  30. Питер Онкен, Дëрк Матсдорф, Вибке вон Берк. Программа проектирования для усиления на изгиб и сдвиг при помощи материалов FRP в соответствии с Еврокодом 2. // Гамбург, Германия, 2005.

  31. ГОСТ 10180-90. Бетоны. Методы определения прочности по контрольным образцам.

  32. 28570-90. Бетоны. Методы определения прочности по образцам, отобранным из конструкций.

  33. Сейсмостойкость стержневых железобетонных конструкций. // А.А. Беспаев, Алматы, 1999.









Скачать 223,18 Kb.
Дата конвертации11.11.2013
Размер223,18 Kb.
ТипОтчет
Разместите кнопку на своём сайте или блоге:
rud.exdat.com


База данных защищена авторским правом ©exdat 2000-2012
При копировании материала укажите ссылку
обратиться к администрации
Документы