Методические указания и задания к курсовой работе для студентов заочного отделения фэн специальности 140211, Электроснабжение icon

Методические указания и задания к курсовой работе для студентов заочного отделения фэн специальности 140211, Электроснабжение



Смотрите также:
Министерство образования и науки Российской Федерации

Федеральное агентство по образованию

Новосибирский государственный технический университет


ПЕРЕХОДНЫЕ ПРОЦЕССЫ В СИСТЕМАХ ПРОМЫШЛЕННОГО ЭЛЕКТРОСНАБЖЕНИЯ

Методические указания и задания к курсовой работе для студентов

заочного отделения ФЭН специальности 140211, Электроснабжение




Новосибирск 2005

ВВЕДЕНИЕ



Методические указания предназначены для студентов заочной формы обучения специальности 140211, «Электроснабжение» при изучении дисциплины «Переходные процессы в ЭЭС». Рабочей программой дисциплины предусмотрено выполнение курсовой работы, цель которой заключается в детальном изучении методов расчета и анализа электромагнитных и электромеханических переходных процессов в системах электроснабжения, развитии навыков применения этих методов для решения практических задач.

Техническая задача решается на примере типовой схемы подстанции системы промышленного электроснабжения (рис.1.). Закрытое распределительное устройство (ЗРУ) 6 (10) кВ двухтрансформаторной подстанции секционировано на две секции, связанные через секционный выключатель (СВ). Секционный выключатель снабжен устройством автоматического ввода резерва (АВР), которое срабатывает при исчезновении напряжения на одной из секций ЗРУ. Высоковольтные выключатели питающей ЛЭП – 110 (35) кВ снабжены устройством автоматического повторного включения (АПВ), которое предназначенно для ее повторного включения при коротких замыканиях (КЗ) и отключении от действия релейной защиты. Мощность системы промышленного электроснабжения (СПЭ) несоизмеримо больше суммарной мощности силовых трансформаторов подстанции. Это позволяет представить СПЭ источником бесконечной мощности, характеризуемым неизменным напряжением и частотой . От каждой секции ЗРУ получает питание синхронный двигатель (СД) и нагрузка, представленная асинхронным двигателем (АД).

Задание представляет собой набор задач, объединенных единой постановкой. Это позволяет (по усмотрению преподавателя) вносить индивидуальность в каждую студенческую работу.


  1. ^ ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ К ВЫПОЛНЕНИЮ КУРСОВОЙ РАБОТЫ


Каждый студент получает индивидуальный шифр к заданию, содержащий 5 цифр, обозначающих:

  1. номер варианта параметров ЛЭП (табл.1.);

  2. номер варианта параметров синхронных двигателей (табл.2.);

  3. номер варианта параметров асинхронных двигателей (табл.3.);

  4. номер точки короткого замыкания в схеме;

  5. режим работы синхронного двигателя по реактивной мощности (0 – СД работает с выдачей реактивной мощности, 1 – СД работает с потреблением реактивной мощности).

Тип силового трансформатора необходимо выбрать самостоятельно по максимальной мощности присоединения (при этом можно воспользоваться данными, приведенными в таблице 1.). В расчетах токов короткого замыкания принять мощность короткого замыкания на шинах системы промышленного электроснабжения (Sк’’) равной 1100 МВА.

При выполнении задания необходимо:

  • стремиться к наиболее рациональному порядку решения задач, приводить необходимые доказательства, положения и формулы и после каждого раздела делать выводы. В заключение курсовой работы необходимо привести обобщающие выводы;

  • на иллюстрациях указывать масштаб и размерность физических величин;

  • при выполнении схем и векторных диаграмм обязательно соблюдение ГОСТ.


2. РАСЧЕТ ТОКОВ КОРОТКОГО ЗАМЫКАНИЯ В СИСТЕМЕ промышленного ЭЛЕКТРОСНАБЖЕНИЯ

2.1. Задания:

  1. При трехфазном КЗ в точках К1, К2, (К5), К3, К4 схемы СПЭ (рис.1.) рассчитать аналитическим методом начальное действующее значение периодической слагающей тока КЗ (Iкз’’), ударный ток (iу) и его действующее значение (Iу).




  1. С помощью метода симметричных составляющих рассчитать значения тока при однофазном либо двухфазном на землю КЗ в указанных на схеме точках для начального момента времени при условии, что СВ включен. Построить векторные диаграммы напряжений и токов в точке КЗ.


2.2. Методические указания к заданиям:


  1. При составлении схем замещения к расчетам токов трехфазного и несимметричного КЗ следует использовать соответствующие разделы учебной [1] и справочной [2, 3] литературы. Расчет параметров схем замещения выполнить в относительных базисных единицах по средненоминальным напряжениям на каждой ступени [1], преобразовав заданную схему к виду, представленному на рис.2.




Рис. 2. Конечный вид схемы замещения для расчета токов КЗ.


Наибольшее действующее значение полного тока КЗ определяется как среднеквадратичное значение за один период по выражению


,

где: - действующее значение апериодической слагающей тока трехфазного КЗ; - ударный коэффициент.

3. Для определения следует вначале найти = f(PАД) ([1], с.138, рис.6.14.), а затем по определить отношение xАД/RАД ([1], с.137, рис.6.13.).

4.Для выполнения задания изучить следующие разделы курса «Электромагнитные переходные процессы» (страницы указаны по учебнику [7]):

    1. понятие о расчетных условиях (с. 53 – 54);

    2. система относительных единиц (с. 54 – 68);

    3. составление схем замещения (с. 38 – 49);

    4. преобразование схем замещения (с. 69 – 70);

    5. практический расчет начального (сверхпереходного) и ударного токов (с. 70 – 84);

    6. действующее значение полных величин токов и их отдельных слагающих (с. 75);

    7. метод симметричных составляющих (с. 85 – 90);

    8. параметры элементов электрической системы и схемы замещения отдельных последовательностей (с. 90 – 109).

5. Пример подробного расчета симметричного и всех видов несимметричных КЗ с построением векторных диаграмм приведен в разделе ПРИЛОЖЕНИЕ 1.


3. ЭЛЕКТРОМЕХАНИЧЕСКИЕ ПЕРЕХОДНЫЕ ПРОЦЕССЫ В СИСТЕМЕ промышленного ЭЛЕКТРОСНАБЖЕНИЯ

(УСТОЙЧИВОСТЬ НАГРУЗКИ)


3.1. Задания:
^

Статическая устойчивость двигательной нагрузки


  1. Рассчитать и построить угловые характеристики мощности Р(δ) СД при питании от СПЭ неограниченной мощности. При этом принять, что нагрузка (АД) в схеме замещения представлена постоянным по величине комплексным сопротивлением Zн = const.

  2. Рассчитать коэффициент запаса статической устойчивости СД :

    • при отсутствии автоматического регулятора возбуждения (АРВ);

    • при установке на СД АРВ пропорционального типа, имеющего зону нечувствительности;

Проанализировать влияние АРВ на запас устойчивости СД.

  1. Построить векторную диаграмму СД и определить модули и соответствующие углы векторов Eq, Eq, Eq, Uдв, Uс.

  2. Для АД рассчитать и построить статическую характеристику Р(s), предварительно определив параметры схемы замещения АД (рис.2.), и найти параметры критического режима (sкр, Uкр) при заданном значении коэффициента загрузки kзагр.



^

Динамическая устойчивость СД


По заданию преподавателя построить характеристики мощности, показать динамические переходы и рассчитать предельные значения параметров, при которых динамическая устойчивость СД сохраняется:

  • предельное время бестоковой паузы АПВ ЛЭП (tАПВ пр.) при ее отключеньях в результате КЗ в точках К2, К5 схемы;

  • предельное время перерыва электроснабжения секции в цикле АВР (tАВР пр.) при коротких замыканиях в точках К1, К2, К5 и отключеньях ЛЭП без АПВ;

  • предельное значение коэффициента загрузки СД (kзагр) в цикле АВР (tАВР=0,6 с) при тех же расчетных условиях, что и в предыдущем пункте задания;

  • предельное время отключения короткого замыкания (tкз пр.) при КЗ в точке К3 или К4 схемы.

В расчетах следует:

    1. принять длительность короткого замыкания (tкз) равной 0,18 с при аварийных возмущениях в виде КЗ в точках К1, К2, К5;

    2. представить синхронный двигатель в схеме замещения переходной ЭДС Eq за переходным индуктивным сопротивлением xd;

    3. представить асинхронную нагрузку секции в схеме замещения постоянным сопротивлением Zн = const ;

    4. принять механический момент на валу СД и АД (Рмех) в переходном процессе величиной постоянной, не зависящей от скорости вращения ротора.

Определить допустимость несинхронного включения возбужденного СД на резервный источник питания в цикле АВР.

^

Пуск асинхронного двигателя


1. Определить условия допустимости успешного прямого пуска асинхронного двигателя:

  1. по допустимому напряжению на секции шин (Uдв. доп.);

  2. по допустимому коэффициенту загрузки АД (kзагр. доп.).

2. Рассчитать время разгона ротора АД при подаче питания от заторможенного состояния до номинальной скорости вращения (tр), используя метод последовательных интервалов.

3. Определить (учитывая, что нагрузка состоит только из АД):

  1. число АД, для которых возможно обеспечить самозапуск при исчезновении напряжения на секции шин и работе АВР;

  2. допустимое число АД, одновременно запускаемых после их полной остановки;

  3. запас устойчивости нагрузки при самозапуске и пуске АД.

Время бестоковой паузы принять равным 1,5 с.


3.2. Методические указания к заданиям:


Статическая устойчивость

Статические характеристики активной Р(δ) и реактивной Q(δ) мощности неявнополюсного синхронного двигателя без АРВ, работающего параллельно с питающей системой Uс = const, определяются по выражениям [4, 5] (за положительное направление мощности принята мощность, потребляемая их сети):



(1)

где: P11 , Q11 - собственная мощность СД; P12 , Q12 - обменная мощность СД с СПЭ;

;

; (2)

, - модули и дополнительные углы собственных и взаимных сопротивлений узла примыкания ЭДС СД в схеме замещения; Zвн – сопротивление схемы от шин питающей системы до шин СД (внешнее сопротивление).

Коэффициент запаса статической устойчивости СД определяется по выражению

, (3)

где: Pm – предел передаваемой мощности (максимум угловой характеристики мощности СД Р(δ)); P0 = kзагрРном – электрическая мощность СД, потребляемая из сети в нормальном режиме работы (равна механической мощности на валу).

Характеристика мощности СД при наличии АРВ пропорционального типа может быть определена по выражению

, (4)


где собственное и взаимное сопротивления Z11 и Z12 схемы замещения определяются по формулам (2) при представлении СД переходным индуктивным сопротивлением xd и ЭДС Eq.

ЭДС в формулах (1) и (4) можно рассчитать по выражениям:





(*)

В расчетах статической устойчивости АД представляется “Г”-образной схемой замещения (рис.3.). Однако, учитывая, что влияние ветви намагничивания () значительно меньше чем , при неизменном напряжении СПЭ (U0), следует принять для упрощения расчетов ∞ и рассчитать статические характеристики асинхронного двигателя PАД(UАД, s) по выражению

, (5)

где: U0 – неизменное напряжение СПЭ; R2 – приведенное к статору суммарное, активное сопротивление обмоток статора и ротора; хS – суммарное индуктивное сопротивление рассеяния обмоток статора и ротора; - эквивалентное индуктивное сопротивление внешней сети; s – скольжение ротора АД.



Рис.3. Схема замещения электрической сети и АД.


(*) «+» СД генерирует реактивную мощность, « - » СД потребляет реактивную мощность.

Зависимости активной мощности асинхронного двигателя от скольжения РАД(s) при различных значениях напряжения приведены на Рис.4. При заданном значении механической мощности нагрузки Рмех каждому значению напряжения Uкр<U<Uo соответствуют два значения s, т.е. два режима, при которых активная мощность двигателя равна механической мощности рабочей машины, т.е. нагрузке на валу РАД = Рмех. Из теории электрических машин известно, что режимы при dP/ds>0 устойчивы, а при dP/ds<0 неустойчивы.

Для заданного значения Рмех существует критический или предельный режим при критических или предельных значениях напряжения и скольжения sкр и Uкр. В предельном режиме dP/ds = 0. При напряжении меньше критического работа двигателя невозможна, так как его максимальная электрическая мощность меньше механической мощности нагрузки РАД < Рмех. При снижении напряжения ниже критического U < Uкр вращающийся ротор двигателя будет тормозиться, увеличится ток и реактивная мощность АД, потребляемые из сети, а затем двигатель остановится (произойдет опрокидывание). Обычно, двигатели работают с большим запасом статической устойчивости, т.е. далеко от предельного режима. К опрокидыванию приводят значительные (20-40 % от Uном) снижения напряжения на питающих шинах [4, 5].



Значения параметров схемы замещения АД определяются из соотношений (6) по паспортным данным:

, , (6)

где Uном* – номинальное напряжение двигателя в о.е.; Iп* – кратность пускового тока; Рп* - кратность пускового момента или мощности (по отношению к номинальному значению) (табл.3.).

Параметры критического режима АД рассчитываются по выражениям:

,


Динамическая устойчивость СД

Большие возмущения в системе электроснабжения: короткие замыкания, отключения питающих вводов, глубокие снижения напряжения – вызывают снижение потребляемой двигателями электромагнитной мощности и нарушают балансы моментов на валах двигателей. Момент приводимого во вращение механизма Mмех превышает электромагнитный момент M на величину небаланса Δ M= M - Mмех, ротор двигателя начинает тормозиться.

Относительное движение ротора СД в переходном режиме описывается дифференциальным уравнением второго порядка [4, 5]


, (7)

где: Tj – постоянная механической инерции агрегата двигатель-механизм, (с);

s =(ω – ω0)/ ω0 – скольжение ротора СД, (град/с); δ – угол, характеризующий положение ротора СД относительно вращающегося с синхронной скоростью вектора напряжения питающей системы U0 = const, (град.); t – текущее время, (с); P, Pмex – соответственно электрическая мощность СД, потребляемая из сети, и механическая мощность, пропорциональная механическому моменту на валу, (о.е.), 18000 – коэффициент размерности [4,5].

Электрическая мощность СД (P) для различных режимов при расчете динамической устойчивости определяется по выражению (4), так как переходная ЭДС Eq остается неизменной в моменты коммутаций.

Коммутации в системе промышленного электроснабжения в схеме замещения отражаются изменением величины сопротивлений элементов, следовательно, приводят к изменению значений собственных и взаимных сопротивлений и их дополнительных углов. В расчетах динамической устойчивости по выражениям (2) определяют собственные и взаимные сопротивления ряда режимов (доаварийного, аварийного, послеаварийного), соответствующих переключениям в схеме.


  1. Определение предельного времени перерыва в электроснабжении

При перерывах в электроснабжении, вызванных отключением питающей ЛЭП, например при трехфазном КЗ в точках К1, К2, К5, возбужденный СД переходит в генераторный режим и питает электрическую нагрузку (АД). Энергия, запасенная в маховых массах агрегата СД – механизм, расходуется на преодоление момента сопротивления и подпитку электрической нагрузки. Электрическая нагрузка оказывает дополнительное тормозящее действие на ротор синхронного двигателя. Процесс торможения ротора при потере электрической связи с системой называют выбегом СД [7, 8]. Величина электрической мощности при этом определяется первым слагаемым в выражении (1). Значение собственного сопротивления и его дополнительного угла можно рассчитать по схеме замещения (рис.5.). Взаимная проводимость и обменная мощность в этой схеме (при указанной аварии) равны нулю.



Рис.5. Схема замещения для аварийного режима

Аварийный режим состоит из двух этапов: 1) выбег СД при КЗ; 2) выбег СД после отключения КЗ и питающей ЛЭП при наличии нагрузки на его шинах. При отключении КЗ схема замещения (рис.5) изменится: сопротивление Zвн становится бесконечно большим, изменяется и значение собственного сопротивления для узла 1 примыкания ЭДС СД.

Итак, процесс выбега СД при наличии нагрузки на его шинах и трехфазном КЗ описывается дифференциальным уравнением (7). При этом

P = P11. Уравнение (7) с постоянной по величине правой частью имеет аналитическое решение





(8)



,


где δ0 , s0 , δ, s – начальные (доаварийные) и текущие значения угла и скольжения СД.

В задании известно время существования аварийного режима, когда происходит выбег СД при трехфазном КЗ (tкз=0,18 c.). Скольжение sкз и угол δкз, при которых произойдет отключение КЗ можно рассчитать, подставив в выражения (8) время t=tкз.

Необходимо найти предельно допустимое по условию динамической устойчивости время существования второго аварийного режима (длительность цикла АВР) tАВРпр , если происходит выбег СД с нагрузкой на шинах. Предельное время АВР определяется из (8), в которое вместо текущего значения угла следует подставить δАВРпр . При этом начальные условия определяются первым аварийным режимом (начальный угол соответствует углу δкз , а начальное скольжение – sкз). Предельный угол δАВРпр, соответствующий предельному времени перерыва в электроснабжении, следует определить по правилу площадей (рис.6.).



Рис.6. Угловые характеристики мощности СД для определения δАВРпр в случае несинхронного АВР:

РI – характеристика нормального режима; РII – выбег на КЗ; РIII – выбег на нагрузку;

РIV – характеристика послеаварийного режима.


Необходимо отметить, что при включении аварийной секции на резервный источник питания (послеаварийный режим) механическая мощность Рмех увеличится вдвое.

Приравняв энергии (площади) торможения и ускорения и преобразовав полученное уравнение к виду

, (9)

где: А = РIVm; В = - (РIII11 – Рмех);

С = (РII11 – Рмех) δ0 π/180 + (РIII11 – РII11) δкз π/180 – 2Рмех δкр π/180 - РIVm cos δкр ,


находим искомое значение угла δАВРпр . Решить уравнение (9) можно, например, графическим путем, преобразовав его к виду

cos δАВРпр = - (C/А) – (В/А) δАВРпр π/180.


Пересечение двух кривых y1 = cos δАВРпр и y2 = - (C/А) – (В/А) δАВРпр π/180 даст искомое решение δАВРпр.


  1. Предельное значение коэффициента загрузки СД

Успешность самозапуска СД в цикле АВР определяется значением коэффициента загрузки kзагр. Величину предельно допустимого коэффициента загрузки kзагр пр можно рассчитать на основе метода площадей по формулам (7) – (9). При этом угол δАВР (угол перехода на послеаварийную характеристику) требует предварительного вычисления по исходно заданной длительности паузы АВР tАВР = 0,6 с. В уравнениях (8) Рмех = kзагрРномСД, поэтому они являются линейными относительно неизвестного параметра. Конечное выражение для определения kзагр пр, полученное из условия равенства площадей, находится из уравнения (9) при подстановке в него Рмех = kзагрРномСД. Значение угла δкр определяется из графика (рис.6.).


  1. Предельное время отключения короткого замыкания

При коротких замыканиях на отходящих присоединениях (точки К3, К4) происходит значительная посадка напряжения на секции шин (при трехфазном КЗ в точке К3 Uдв = 0). При этом мощность АД равняется нулю, а СД не получает питания от сети, хотя электрическая связь с системой в данном режиме не прерывается (линия Л1 не отключается). Схема замещения для аварийного режима показана на рис.7. С некоторой выдержкой времени tкз срабатывает выключатель В11, отключая поврежденную линию Кб и восстанавливая исходный доаварийный режим. За время tкз СД выбегает, запасая энергию торможения, а при переходе на послеаварийную характеристику ускоряется под действием возросшего синхронного момента. Приравнивая энергии (площадки) торможения и ускорения, можно определить предельное с точки зрения динамической устойчивости время отключения КЗ на линии Кб (рис.8.).




Рис.7. Схема замещения при КЗ в точке К3




Рис.8. Динамический переход при КЗ на отходящей линии:


РI – угловая характеристика мощности доаварийного (нормального) режима;

РII - угловая характеристика мощности аварийного (КЗ в точке К3) режима.


  1. Проверка условий успешности прямого пуска АД от сети

Условия необходимые для начала разворота АД с нагрузкой на валу равной M*мех = P*мех при s = 1 [8]:

(10)

Из этого условия можно найти минимально допустимое напряжение на секции шин, к которым подключается АД при пуске:

(11)


5. Расчет полного времени разгона ротора АД.

Пуск двигателей или пусковой режим электропривода, входящего в состав комплексной нагрузки, – это процесс перехода двигателей и соответственно рабочих механизмов из неподвижного состояния (ω=0) в состояние вращения с нормальной скоростью (ω≈ωо).

Пуск двигателей, являющийся существенной частью режима работы двигателей, относится к числу нормальных переходных процессов [4, 8].

Во время пуска двигатель должен развивать вращающий момент, необходимый, во-первых, для преодоления момента сопротивления механизма и, во-вторых, для создания определенной кинетической энергии вращающихся масс агрегата. При пуске двигатель потребляет от источника повышенное количество энергии, что отражается в увеличении пускового тока. Кратность пускового тока (по отношению к номинальному) составляет у асинхронных двигателей 1,5 – 2 при реостатном пуске (для двигателей с фазным ротором) и 5 – 8 при пуске двигателя с короткозамкнутым ротором [8].

При возникновении избыточного момента на валу двигателя ускорение ротора обратно пропорционально моменту инерции и может быть записано в виде

, (12)

где – разность электромагнитного момента двигателя и момента сопротивления приводимого механизма; J – момент инерции, причем J=Jдв+Jмех.пр, Jдв – момент инерции двигателя;

Jмех.пр= Jмех ∙(ωном.мехном.дв) – приведенный момент механизма с учетом разных номинальных скоростей вращения; ω – угловая скорость вращения двигателя, которая может быть выражена через скольжение следующим образом:


(13)

Подставляя уравнение (13) в (12) и выражая ΔМ в относительных номинальных единицах двигателя, получим


, (14)

где Tj =21 номном, а Рном – номинальная мощность АД.

Уравнение (14) описывает движение ротора двигателя при больших возмущениях и называется уравнением движения ротора асинхронного двигателя. Это уравнение не линейно, а его решение может быть получено с помощью любого из методов численного интегрирования. Наиболее просто это решение получается, если разбить ось абсцисс функции ΔМ(s) на ряд равных интервалов Δs (рис.9.). Тогда уравнение движения на любом интервале будет иметь вид (15)



Рис.9. Иллюстрация к методу последовательных интервалов

, (15)

а полное время разгона ротора АД до номинального скольжения sном определится как

. (16)

Точность решения зависит от величины Δs и возрастает с ее уменьшением и соответственно с увеличением количества интервалов [4, 7].

На основании выше сказанного построим зависимости МАД(s) и ΔМ(s).

Момент АД находится по формуле (5)




,

где .


6. Расчет самозапуска и пуска АД.

Схему замещения электрической сети и АД (рис.3) преобразуем к виду, представленному на рис.10.

Определяем скольжение АД в конце заданного времени перерыва питания. При перерыве питания U0 = 0, P = 0, Pмех = const получим уравнение движения ротора АД:

. (17)



Рис.10. Схема СПЭ для расчета самозапуска и пуска АД

Интегрируя уравнение (17), получим:

, (18)



, ,

- полное число двигателей в рассматриваемом узле нагрузки, и - индуктивное сопротивление обмоток и механическая мощность на валу одного АД.

Рассчитать число двигателей , которое можно оставить для самозапуска при скольжении s, можно по выражению:

(19)

Выражение (19) получено из (18) при замене в нем на . Если в результате применения формулы (19) получено дробное число, то количество оставленных для самозапуска АД () равно его целой части, например при

= 4,95 можно оставить для самозапуска только 4 АД.

Определим число двигателей , которые можно запустить одновременно. При остановленных АД s = 1. Подставляя это значение скольжения в выражение (19), и учитывая только целую часть полученного значения, определим .

Оценка запаса устойчивости асинхронной двигательной нагрузки производится по допустимому максимальному снижению напряжения, которое называется критическим . Коэффициент запаса устойчивости определяется по выражению:

(20)

Для АД, включенных по схеме (рис.10), .

Значение =15% для нормальных и утяжеленных *) режимов; =10% для вынужденных (послеаварийных) режимов работы.


ЛИТЕРАТУРА

  1. Ульянов С.А. Электромагнитные переходные процессы в электрических системах. – М.: Энергия, 1970. – 519 с.

  2. Справочник по проектированию электроснабжения, линий электропередачи и сетей / Под ред. Я.М. Большама, В.И. Круповича, М.И. Самоверова. – М.: Энергия, 1975. – 696 с.

  3. Неклепаев Б.Н., Крючков И.П. Электрическая часть электростанций и подстанций: Справочные материалы для курсового и дипломного проектирования. – М.: Энергоатомиздат, 1989. – 608 с.

  4. Веников В.А. Переходные электромеханические процессы в электрических системах. – М.: Высшая школа, 1985. – 589 с.

  5. Жданов П.С. вопросы устойчивости электрических систем / Под ред. Л.А. Жукова. – М.: Энергия, 1979.– 456 с.

  6. Лыкин А.В. Электрические системы и сети: Учебное пособие. – Новосибирск: Изд-во НГТУ, 2002. – 248 с.

  7. Куликов Ю.А. Переходные процессы в электрических системах: Учебное пособие. – Новосибирск: Изд-во НГТУ, 2002. – 283 с.

  8. Сыромятников И.А. Режимы работы асинхронных и синхронных двигателей / Под ред. Л.Г. Мамиконянца. – 4-е изд., перераб. и доп. – М.: Энергоатомиздат, 1984. – 240 с.

  9. Пособие по курсовому и дипломному проектированию для электроэнергетических специальностей / Под ред. В.М.Блок – М.: Высшая школа, 1990. – 273 с.

*) Утяжеленным называется режим, при котором в СПЭ отсутствует резерв по активной мощности и имеется наложение плановых и аварийных ремонтов.



Скачать 183,39 Kb.
Дата конвертации10.12.2013
Размер183,39 Kb.
ТипМетодические указания
Разместите кнопку на своём сайте или блоге:
rud.exdat.com


База данных защищена авторским правом ©exdat 2000-2012
При копировании материала укажите ссылку
обратиться к администрации
Документы